Проверка принятой высоты сечения балки

Минимальную рабочую высоту сечения балки уточним по моменту на первой промежуточной опоре, принимая о = 0,35 [3], тогда б_m = 0,289[3, табл. 3.1].

На опоре при действии отрицательного изгибающего момента сечения балки принимается прямоугольным с шириной ребра b = 200 мм, имеем:

h₀ = vM_b/a_mR_bb = v49,19×10⁶/0,289×10,35×150 = 294,3 мм.

Полная высота сечения.

h = h ₀ + а = 294,3+ 30 = 324,3 мм.

Принимаем h = 350 мм; ho = 350 — 30 = 320 мм.

Расчет прочности нормальных сечений и подбор арматуры

При расчете на положительные моменты сечение балки работает как тавровое.

Найдем отношение.

h'_f / h = 60/350 = 0,17 > 0,1,.

следовательно, ширину полки таврового сечения b'_f примем меньшему из двух значений:

b'_f f =220см, b'_f = 520/3 + 30 = 198=200см Принимаем b'_f =220см.

Сечение в первом пролете (M=53,7 кН^•м):

б_m = М₁/R_bb h²₀ = 53,7 Ч10⁶/10,35Ч2200(320)² = 0.01.

По табл. 3.1 [3] о = 0,03 х = о h₀ = 0,01Ч32 = 0,32 см < 4 см, нейтральная ось проходит в сжатой полке; ж = 0,965,.

A_s=M₁/ ж R_sh₀=53,7 xl0⁶/0,965×365×320 = 445,3 мм².

Принимаем 2 Ш 18 AIII, A_s= 509>445,3 мм².

Крайние пролеты будем армировать двумя каркасами KPl с о, продольным стержнем.

d = 25 мм в каждом каркасе. Верхние стержни принимаем конструктивно 2 Ш 14 AII.

В средних пролетах М₂=M₃ = 35,45кН•м;

б_m = М₂/R_bb h²₀ = 35,45Ч10⁶/13,05Ч2200(370)² = 0.011.

ж = 0.995.

A_s=M₂/ ж R_sh₀= 35,45 Ч l0⁶/0,995×365×320= 305,03 мм².

Принимаем 2 Ш 14 AIII, (A_s= 308>305мм²⁾.

Продольные стержни будем располагать в один ряд по одному стержню в двух каркасах КР2. Верхние стержни этих каркасов необходимо определить на действие отрицательного момента M_{025 L`0.}

б_m = M_{025 L`0.}/R_bb h²₀ = 25,7Ч10⁶/13,05Ч150(320)² = 0.09.

ж = 0.95.

A_s= M_{025 L`0}/ ж R_sh₀=25,7Ч l0⁶/0,925×365×320 =170,2 мм².

Принимаем 2 Ш 12 AIII, (A_s= 226>170мм²).

На промежуточной опоре: М_в = - 49,19кН•м.

б_m = M_в/R_bb h²₀ = 49,19Ч10⁶/13,05Ч150(320)² = 0.245.

ж = 0.86.

A_s= M_в/ ж R_sh₀=49,19Ч l0⁶/0,86×365×320 = 489,7 мм².

На опоре второстепенной балка армируется тремя гнутыми сетками С3 и тремя продольными рабочими стержнями каждая (4Ш 14 АIII, А₂=126см² >111,29 см²).

Поперечные гнутые стержни принимаем Ш 3BpI с шагом 350 мм. На средних опорах второстепенной балки M_с = 35,45 кН•м;

б_m = M_с/R_bb h²₀ = 35,45 Ч10⁶/13,05Ч150(320)² = 0.176;

ж = 0.907;

A_s= M_с/ ж R_sh₀=35,45 Ч l0⁶/0,907×365×320 = 334,63 мм²=3,34 см².

Принимаем две гнутые сетки С4 и С5 с четырьмя и тремя продольными стержнями Ш 12А-Ш (7 Ш 12A-III, A_s= 7,92 см²>6,98 см²). Поперечные гнутые стержни принимаем Ш 3BpI с шагом 350 мм.

Армирование второстепенных балок представлено на рис.

Сетки С3, С4, С5 укладывают вдоль второстепенных балок со смещением на 1/3 и ¼ пролета от оси главной балки, поэтому длина сеток составляет.

L₂Ч1/3+ L₂Ч¼+2Ч25=7400/3+7400/4+2Ч25=4367мм.

Рис. 2.11 Армирование второстепенной балки сварными каркасами и сетками