Теоретические исследования доильного аппарата с верхним отводом молока из коллектора

Машинное доение коров является одним из технологических процессов, от уровня развития которого, в значительной мере зависит эффективность молочного скотоводства в целом [1]. Поэтому стабильное и прибыльное функционирования хозяйства на современном этапе немыслимо без оснащения предприятий совершенной доильной техникой [2,3].

На кафедре технических систем в АПК ФГБОУ ВО РГАТУ разработан и изготовлен двухтактный доильный аппарат попарного доения с верхней эвакуацией молока из коллектора (рис. 1), обладающий повышенной отсасывающей способностью, что обеспечивает быстрое выдаивание высокопродуктивных коров [4].

А. Б.

Рисунок 1 — Подвесная часть доильного аппарата: А — схема; Б — общий вид: 1 — доильные стаканы; 2 — коллектор; 3 — распределитель; 4 — шланги; 5 — выходной молочный патрубок; 6 — клапан; 7 — отсасывающая трубка; 8 — шток; 9 — крышка молокосборной камеры; 11 — корпус коллектора; 12 — корпус клапана.

Подвесная часть аппарата включает в себя двухкамерные доильные стаканы 1, коллектор 2, распределитель 3, шланги 4. Коллектор выполнен с верхним расположением выходного молочного патрубка 5, перекрывающегося клапаном 6. Внутри коллектора по осевой установлена отсасывающая трубка 7, нижний конец которой размещен у днища крышки молокосборной камеры 9 коллектора, а верхний — в зоне выходного отверстия молочного патрубка 5. Подключение и отключение коллектора осуществляется оператором посредством штока 8, перемещающего клапан 6, который своей боковой поверхностью перекрывает выходное отверстие молочного патрубка [5]. доильный молоко коллектор При доении молоко от доильных стаканов поступает в молокосборную камеру коллектора и далее отсасывается через трубку и выходной патрубок в молокопровод. За счет верхнего отвода молока из коллектора повышается его отсасывающая способность и стабилизируется вакуумный режим под сосками вымени при доении коровы [6].

Задача теоретических исследований это выявление аналитических зависимостей по обоснованию конструктивно-технических параметров доильного аппарата с верхним отводом молока из коллектора, при которых в реализуется его работоспособность. Теоретические исследования предусматривали применение уравнения Бернулли и закона сохранения количества движения изолированной массы жидкости, при гидравлическом расчете доильного аппарата.

Анализ априорной информации и предварительные однофакторные эксперименты по изучению процесса доения показали, что основные количественные показатели, влияющие на эффективность работы двухтактного доильного аппарата попарного доения с верхним отводом молока из коллектора, это расход воздуха и пропускная способность коллектора. Наиболее значимыми конструктивно-техническими параметрами, оказывающими влияние на работоспособность доильного аппарата, являются значение вакуумметрического давления, диаметр отверстия в корпусе коллектора для впуска воздуха и диаметр отверстия отсасывающей трубки, обеспечивающей отвод молока из коллектора.

Коллектор — основное звено в цепи гидравлического контура доильного аппарата, где происходит формирование молоковоздушной смеси. Ввод воздуха в коллектор должен осуществляться через специальное отверстие, чтобы исключить пульсацию движения молока. От подачи воздуха в коллектор зависит качество молока, характер доения и структура потока молоковоздушной смеси. При верхней эвакуации молока из коллектора в молокопровод необходима диспергированная структура молоко-воздушного потока, плотность которого должна быть меньше плотности молока. В этом случае появляется дополнительная подъёмная сила от неоднородности плотностей, повышающая стабильность вакуума и снижающая рабочее разрежение процессе доения коров.

Очевидно, подача Qв воздуха в коллектор будет зависеть от диаметра отверстия dо для впуска воздуха (рис. 2).

Рисунок 2 — Расчетная схема коллектора Воздух из атмосферы поступает в коллектор и совместно с молоком, образуя смесь, отводится через отсасывающую трубку. Рассмотрим установившееся движение. Давление над отверстием, через которое происходит впуск воздуха в коллектор, будет:

(1).

где р — абсолютное давление среды в коллекторе, Па; z — высота столба смеси (воздух и молоко) над отверстием, м; - плотность молоковоздушной смеси, кг/м3; - ускорение свободного падения м/с2.

Применим закон изменения количества для изолированной массы воздуха между сечениями 0−0 и 1−1 (рис. 2). В сечении 0−0 действует сила от атмосферного давления ра, направленная внутрь изолированной массы воздуха (), а в сечении 1−1 действует сила, направленная навстречу. На изолированную массу воздуха действует сила тяжести :

(2).

где? площадь сечения отверстия для впуска воздуха в коллектор, м2; l — расстояние между сечениями, равное толщине стенки корпуса коллектора, м; - плотность воздуха, кг/м3.

На стенках отверстия действует сила трения, которую представим на основании уравнения Дарси-Вейсбаха:

(3).

где — коэффициент гидравлического трения; - диаметр отверстия для впуска воздуха в коллектор, м;? скорость движения воздуха, м/с.

Запишем уравнение количества движения:

(4).

Учитывая, что воздух поступает из атмосферы, то его скорость в сечение 0−0 можно принять= 0. Толщина стенки коллектора, в которой выполнено отверстие и его диаметр соизмеримы, то в первом приближении будет. Весом воздуха можно пренебречь из-за малой величины, тогда выражение (4) примет вид:

(5).

Так как, тогда, после преобразований имеем:

(6).

Откуда выражаем скорость движения воздуха :

(7).

где — величина вакуумметрического давления, кПа По выражению (7) можно определить скорость поступления воздуха в коллектор. В числителе подкоренного выражения второй член представляет давление молоковоздушного столба смеси. При отсутствии молока в коллекторе данное слагаемое будет равно нулю.

Умножив обе части уравнения (7) на площадь поперечного сечения отверстия, получим подачу воздуха в коллектор в единицу времени имеем.

или (8).

Для проверки сходимости результатов была проведена серия экспериментов на разработанной установке, описанной в литературе [7,8]. На рисунке 3 представлены графические зависимости, полученные по формуле (8) при величине вакуума 48 кПа и по результатам эксперимента.

Рисунок 3 — Зависимости количества всасываемого воздуха от диаметра впускного отверстия: 1 — экспериментальная, 2? теоретическая.

Как видно из рисунка 3 зависимости 1 и 2 пересекаются. Однако если принимать во внимание, что у серийно выпускаемых коллекторов доильных аппаратов отверстие для подсоса воздуха находится в пределах.

0,7…0,8 мм, то можно говорить о хорошей сходимости результатов теоретических и экспериментальных исследований.

Для стабильной работы коллектора при доении требуется определенное соотношение между молоком и поступающим воздухом. Различное сочетание подач воздуха и молока в процессе даже одной дойки приводит к образованию кольцевого, диспергированного и пробкового режимов движения потока смеси. Режимы движения характеризуются величиной коэффициента абсолютного воздушного фактора k [9], который равен:

(9).

Подставляя в формулу (9) значение из выражения (8), получим:

(10).

Решая выражение (10) относительно диаметра отверстия для подсоса воздуха в коллектор, получаем.

(11).

По выражению (11) следует определять диаметр отверстия для впуска воздуха в коллектор при требуемых значениях k и. Значение коэффициента определяют из эксперимента.

Образование молоковоздушной смеси происходит на входе отсасывающей трубки, по которой затем происходит отвод её из коллектора. Оптимальным условием транспортировки молока соответствует диспергированный режим движения молоковоздушной смеси. Который зависит не только от равномерной в течении цикла доения подачи воздуха и молока, но и необходимого диаметра отсасывающей трубки коллектора.

Для определения диаметра отсасывающей трубки прибегнем к уравнению Бернулли для непрерывного потока реальной жидкости. Расчетная схема коллектора представлена на рисунке 2. Уравнение Бернулли в дифференциальной форме для участка в отсасывающей трубке:

(12).

где р? давление в элементарном участке;? скорость смеси; - потери напора при перемещении смеси по отсасывающей трубке.

При замене скорости потока производительностью, получим:

(13).

Допустим, что движение смеси в отсасывающей трубке при её равном диаметре по длине установившееся, тогда объемный расход в любом сечении неизменный Qсм = const, поэтому dQсм = 0 и уравнение (13) будет:

(14).

Для определения потерь напора при движении смеси в отсасывающей трубке воспользуемся уравнением Дарси-Вейсбаха, дифференцируя его, учитывая при этом то, что, = const, а :

(15).

где — диаметр отсасывающей трубки, м.

Принимая во внимание, что отсасывающая способность коллектора по смеси равна сумме подач в единицу времени по молоку и воздуху, тогда.

(16).

где k определяется по выражению (9).

Заменяя, в выражении (15) Qсм его значением из (16), получаем.

(17).

Тогда в уравнение (14) с учетом формулы (17) примет вид.

(18).

Определим объемный расход по молоку. Молокосборная камера и отсасывающая трубка коллектора являются сообщающимися сосудами (рис. 2). Согласно закону сообщающихся сосудов давление на уровне ввода воздуха в трубку может быть записано как по молоку, так и по молоковоздушной смеси. Без учета гидравлических потерь при движении молоковоздушной смеси, запишем.

(19).

где h — высота уровня молока в молокосборной камере коллектора, м;? давления, действующие соответственно на зеркало молока в молокосборной камере на уровне h и молоковоздушную смесь в отсасывающей трубке на уровне z, Па.

Если принять в первом приближении, что давление и равны, то выражение (19) будет.

(20).

Продифференцируем выражение (20) по времени:

(21).

Или с учетом того, что, имеем:

(22).

где? скорость движения молока в молокосборной камере коллектора, м/с.

Расход по молоку в молокосборной камере можно записать:

(23).

где F? площадь поперечного сечения молока в молокосборной камеры коллектора, м2;

При совместном решении выражений (22) и (23), получаем.

(24).

При установившемся движении молоковоздушной смеси в отсасывающей трубке расход, как по молоку, так и по смеси постоянный. Проинтегрируем выражение (18) в пределах интегрирования от 0 до z и от р2 до р1, получим.

(25).

Подставляем значение скорости смеси из формулы (24) в выражение (25), после преобразований получаем:

(26).

Решая формулу (26) относительно диаметра отсасывающее трубки, принимая во внимание то, чтои, после преобразований:

(27).

Формула (27) включает в себя основные конструктивно-технические параметры коллектора с верхним отводом молока и может быть использована для определения диаметра отсасывающей трубки при требуемых значениях коэффициента абсолютного воздушного фактора и объемного расхода по молоку. Как было сказано, на транспортирующую способность потока смеси решающее влияние оказывает равномерная в течении цикла подача воздуха, обеспечивающая диспергированный режим в отсасывающей трубке.

В связи с этим является важным техническим решением разработанный коллектор, обеспечивающий подачу воздуха непосредственно в отсасывающую трубку, что приводит к уменьшению плотности смеси и её диспергированному режиму движению. Это явление ведет к максимальному использованию силы от плотностной неравномерности, снижает падение разрежения при транспортировке молока и повышает отсасывающую способность доильного аппарата.

Представленные аналитические зависимости могут быть использованы для расчетов коллектора с верхней эвакуацией молока и дальнейших теоретических исследований по совершенствованию конструкции доильных аппаратов.

• 1. Совершенствование доения коров при привязном содержании/Ульянов В.М.//Техника в сельском хозяйстве, 2008, № 3. С.12−14.
• 2. Физиологически адаптированный доильный аппарат/Ульянов В.М., Хрипин В. А. Сельский механизатор, 2007, № 2. С. 34.
• 3. Устройство для автоматического снятия подвесной части доильного аппарата/Ульянов В.М., Хрипин В. А., Коледов Р.В./В сборнике: Актуальные проблемы агроинженерии и их инновационные решения. Сборник научных трудов по материалам международной научно-практической конференции, посвященной юбилею специальных кафедр инженерного факультета (60 лет кафедрам «Эксплуатация машинно-тракторного парка», «Технология металлов и ремонт машин», «Сельскохозяйственные, дорожные и специальные машины, 50 лет кафедре «Механизация животноводства»). Министерство сельского хозяйства Российской Федерации; Рязанский государственный агротехнологический университет имени П. А. Костычева, инженерный факультет. 2013. С. 104−106.
• 4. Двухтактный доильный аппарат с верхним отводом молока из коллектора/ Ульянов В. М., Панферов Н. С., Набатчиков А. В. В сборнике: Проблемы и перспективы инновационного развития агротехнологий. Материалы XIX Международной научно-производственной конференции. ФГБОУ ВО Белгородский ГАУ. 2015. С. 81.
• 5. Ульянов В. М., Хрипин В. А., Набатчиков А. В. Панферов Н. С. Коледов Р. В Двухтактный доильный аппарат попарного доения // Патент России № 2 565 276, заявл. 02.06.14, опубл. 20.10.15, Бюл. № 29.
• 6. Лабораторные исследования коллектора доильного аппарата/ Набатчиков А. В., Панферов Н. С., Ульянов В.М.//В сборнике: ИННОВАЦИОННЫЕ ПОДХОДЫ К РАЗВИТИЮ АГРОПРОМЫШЛЕННОГО КОМПЛЕКСА РЕГИОНА. Материалы 67-ой Международной научно-практической конференции. Министерство сельского хозяйства Российской Федерации; Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Рязанский государственный агротехнологический университет имени П.А. Костычева». 2016. С. 86−89
• 7. Экспериментальные исследования устройства для автоматического снятия доильного аппарата в лабораторных условиях / Хрипин В. А., Ульянов В. М., Кирьянов А. Ю., Коледов Р. В., Панферов Н. С. // Вестник Рязанского государственного агротехнологического университета имени П. А. Костычева. — 2016. — № 1. — С. 91−97.
• 8. Стенд для испытания доильных аппаратов [Текст] / В. А. Хрипин, В. М. Ульянов, Р. В. Коледов, Н. С. Панферов // Сельский механизатор. — 2015. — № 7. — С. 22−25.
• 9. Кузьмин А. Е. Гидравлическая характеристика доильных установок. — Иркутск: Изд-во Иркут. Ун-та, 1997. — 176с.