Электроснабжение нефтяного месторождения от ПС 110/6 кВт

Опасность представляет также термическое и динамическое действие тока к. з. как непосредственно в месте повреждения, так и при прохождении его по неповрежденному оборудованию. Основные требования предъявляемые к РЗиА являются — селективность, чувствительность, быстродействие, надежность. Для предотвращения развития аварии и уменьшения размеров повреждения при К.З. необходимо быстро выявить и отключить поврежденный элемент системы электроснабжения. В ряде случаев повреждение должно быть ликвидировано в течение долей секунды. Очевидно, что человек не в состоянии справиться с такой задачей. Определяют поврежденный элемент и воздействуют на отключение соответствующих выключателей устройства релейной защиты с действием на отключение. Основным элементом релейной защиты является специальный аппарат — реле. В некоторых случаях выключатель и защита совмещаются в одном устройстве защиты и коммутации, например в виде плавкого предохранителя. Однофазные замыкания па землю в сетях с изолированной или заземленной через дугогасящие реакторы нейтралью не сопровождаются возникновением больших токов (токи не превышают нескольких десятков ампер).

Междуфазные напряжения при этом не изменяются и работа системы электроснабжения не нарушается. Тем не менее этот режим работы нельзя считать нормальным, так как напряжения неповрежденных фаз относительно земли возрастают и возникает опасность перехода однофазного замыкания на землю в многофазные короткие замыкания. Однако необходимости в быстром отключении поврежденного участка нет, поэтому устройства релейной защиты от замыканий на землю обычно действуют на сигнал, привлекая внимание персонала. Исключения составляют системы электроснабжения горных предприятий, где по требованию техники безопасности защиты выполняются с действием на отключение. Иногда в эксплуатации возникают ненормальные режимы, вызванные перегрузкой оборудования или внешними короткими замыканиями, возникающими в других элементах. При этом по неповрежденному оборудованию проходят значительные токи (сверхтоки), которые приводят к преждевременному старению изоляции, износу оборудования. Сверхтоки, вызванные внешними короткими замыканиями, устраняются после отключения поврежденного элемента собственной защитой. От сверхтоков перегрузки на соответствующем оборудовании должна предусматриваться защита, действующая на сигнал.

При этом оперативный персонал принимает меры к разгрузке оборудования или к его отключению. При отсутствии постоянного дежурного персонала защита должна действовать на автоматическую разгрузку или отключение.

6.2 Защита трансформаторов

В процессе эксплуатации возможны повреждения в трансформаторах и на их соединениях с коммутационными аппаратами. Могут быть также опасные ненормальные режимы работы, не связанные с повреждением трансформатора или его соединений. Возможность повреждений и ненормальных режимов предполагает необходимость установки на трансформаторах защитных устройств. Основными видами поврежденийявляются многофазные и однофазные короткие замыкания в обмотках и на выводах трансформатора, а также «пожар стали» магнитопровода. Однофазные повреждения бывают двух видов: на землю и между витками обмотки (витковые замыкания).

Наиболее вероятны многофазные и однофазные короткие замыкания на выводах трансформаторов и однофазные витковые замыкания в обмотках. Значительно реже возникают многофазные короткие замыкания в обмотках. Для групп однофазных трансформаторов они вообще исключены. Защита от коротких замыканий выполняется с действием на отключение поврежденного трансформатора.

Для ограничения размеров разрушений ее выполняют быстродействующей. Замыкание одной фазы на землю опасно для обмоток, присоединённых к сетям с глухозаземленными нейтралями. В этом случае защита должна отключать трансформатор и при однофазных коротких замыканиях в его обмотках на землю. В сетях с нейтралями, изолированными или заземленными через дугогасящие реакторы, защита от однофазных замыканий на землю с действием наотключение устанавливается на трансформаторе втом случае, если такая защита имеется в сети. При витковых замыканиях в замкнувшихся витках возникает значительный ток, разрушающий изоляцию и магнитопровод трансформатора, потому такие повреждения должны отключаться быстродействующей защитой. Но использовать для этого токовые, дифференциальные или дистанционные защиты не представляется возможным. В самом деле, при малом числе замкнувшихся витков ток в поврежденной фазе со стороны питания может оказаться даже меньше значения номинального тока, а напряжение на выводах трансформатора практически не изменится. Опасным внутренним повреждением является также «пожар стали» магнитопровода, который возникает при нарушении изоляции между листами магнитопровода, что ведет к увеличению потерь на перемагничивание и вихревые токи. Потери вызывают местный нагрев стали, ведущий к дальнейшему разрушению изоляции.

Защиты, основанные на использовании электрических величин, на этот вид повреждения тоже не реагируют, поэтому возникает необходимость в применении специальной защиты от витковых замыканий и от «пожара стали». Для маслонаполненных трансформаторов такой защитой является газовая, основанная на использовании явлений газообразования. Образование газа является следствием разложения масла и других изолирующих материалов под действием электрической дуги при витковых замыканиях или недопустимого нагрева при «пожаре стали». Электрическая дуга возникает и при многофазных коротких замыканиях в обмотках. Поэтому газовая защита является универсальной защитой от всех внутренних повреждений трансформатора. Ненормальные режимы работы трансформаторов обусловлены внешними короткими замыканиями и перегрузками. В этих случаях в обмотках трансформатора появляются большие токи (сверхтоки).

Особенно опасны токи, проходящие при внешних коротких замыканиях; эти токи могут значительно превышать номинальный ток трансформатора. В случае длительного прохождения тока (что может быть при коротких замыканиях на шинах или при не отключившемся повреждении на отходящем от шин присоединении) возможны интенсивный нагрев изоляции обмоток и ее повреждение. Вместе с этим при коротком замыкании понижается напряжение в сети. Поэтому на трансформаторе должна предусматриваться защита, отключающая его при появлении сверхтоков, обусловленных не отключившимся внешним коротким замыканием. Перегрузка трансформаторов не влияет на работу системы электроснабжения в целом, так как она обычно не сопровождается снижением напряжения. Кроме того, сверхтоки перегрузки относительно невелики и их прохождение допустимо в течение некоторого времени, достаточного для того, чтобы персонал принял меры к разгрузке. Так, согласно нормам, перегрузку током Iпер = 1,6 Iт. номможно допускать в течение t = 45 мин. В связи с этим защита трансформатора от перегрузки при наличии дежурного персонала должна выполняться с действием на сигнал. На подстанциях без дежурного персонала защита от перегрузки должна действовать на разгрузку или отключение.

К ненормальным режимам работы трансформаторов относится также недопустимое понижение уровня масла, которое может произойти, например, вследствие повреждения бака. Газовая защита, как указывалось выше, основана на использовании явления газообразования в баке поврежденного трансформатора. Интенсивность газообразования зависит от характера и размеров повреждения. Рис.

6.1. Газовое реле защиты трансформатора

Это дает возможность выполнить газовую защиту, способную различать степень повреждения, и в зависимости от этого действовать на сигнал или отключение. Основным элементом газовой защиты является газовое реле KSG, устанавливаемое в маслопроводе между баком и расширителем (рис. 6.1). Ранее выпускалось поплавковое газовое реле ПГ-22.

Более совершенно реле РГЧЗ-66 с чашкообразными элементами. Элементы выполнены в виде плоскодонных алюминиевых чашек, вращающихся вместе с подвижными контактами 4 вокруг осей 3. Эти контакты замыкаются с неподвижными контактами 5 при опускании чашек. В нормальном режиме при наличии масла в кожухе реле чашки удерживаются пружинами 6 в положении, указанном на рисунке. Система отрегулирована так, что масса чашки с маслом является достаточной для преодоления силы пружины при отсутствии масла в кожухе реле. Поэтому понижение уровня масла сопровождается опусканием чашек и замыканием соответствующих контактов.

Сначала опускается верхняя чашка и реле действует на сигнал. При интенсивном газообразовании возникает сильный поток масла и газов из бака в расширитель через газовое реле. На пути потока находится лопасть 7, действующая вместе с нижней чашкой на общий контакт. Лопасть поворачивается и замыкает контакт в цепи отключения трансформатора, если скорость движения масла и газов достигает определенного значения, установленного на реле. Предусмотрены три уставки срабатывания отключающего элементы по скорости потока масла: 0,6; 0,9; l, 2 м/с. При этом время срабатывания реле составляет tс. р=0,05… 0,5 с. Уставка по скорости потока масла определяется мощностью и характером охлаждения трансформатора. В нашей стране широко используется газовое реле с двумя шарообразными пластмассовыми поплавками типа BF80/Q. Реле имеет некоторые конструктивные особенности. Однако принцип действия его такой же, как и других газовых реле. Монтаж газовой защиты связан с выполнением некоторых специфических требований: для беспрепятственного прохода газов в расширитель должен быть небольшой подъем (1,0—1,5% у крышки трансформатора и 2 — 4% у маслопровода) от крышки к расширителю.

Нижний конец маслопровода, входящий внутрь трансформатора, должен заделываться с внутренней поверхности крышки, а нижний конец выхлопной трубы — вдаваться внутрь трансформатора. Контрольный кабель, используемый для соединения газового реле с панелью защиты или промежуточной сборкой зажимов, должен иметь бумажную, а не резиновую изоляцию, так как резина разрушается под действием масла. Действие газовой защиты на отключение необходимо выполнить с самоудерживанием, чтобы обеспечить отключение трансформатора в случае кратковременного замыкания или вибрации нижнего контакта газового реле, обусловленных толчками потока масла при бурном газообразовании. В схеме защиты на переменном оперативном токе самоудерживание достигается путем шунтирования нижнего контакта газового реле KSGверхним замыкающим контактом реле KL. Самоудерживание автоматически снимается после разрыва цепи отключения вспомогательным контактом Q1.2 выключателя Q1. Достоинства газовой защиты: высокая чувствительность и реагирование практически на все виды повреждения внутри бака; сравнительно небольшое время срабатывания; простота выполнения, а также способность защищать, трансформатор при недопустимом понижении уровня масла по любым причинам. Наряду с этим защита имеет ряд существенных недостатков, основной из которых — не реагирование ее на повреждения, расположенные вне бака, в зоне между трансформатором и выключателями.

Защита может подействовать ложно при попадании воздуха в бак трансформатора, что может быть, например, при доливке масла, после ремонта системы охлаждения и др. Возможны также ложные срабатывания защиты на трансформаторах, установленных в районах, подверженных землетрясениям. В таких случаях допускается возможность перевода действия отключающего элемента на сигнал. В связи с этим газовую защиту нельзя использовать в качестве единственной защиты трансформатора от внутренних повреждений. Для дифференциальной защиты трансформаторов выпускаются реле с магнитным торможением типа ДЗТ. На рисунке 13показана принципиальная схема защиты в однофазном исполнении с реле ДЗТ-11. Реле ДЗТ-11 имеет одну тормозную обмотку.

При выполнении защиты важен выбор стороны, к трансформаторам тока которой целесообразно присоединить тормозную обмотку, чтобы обеспечить минимальное торможение при к. з. в зоне защиты и максимальное торможение при внешних повреждениях. Рассматриваемый трансформатор имеет одностороннее питание, поэтому тормозную обмотку целесообразно присоединить к трансформаторам тока питаемой стороны. Такое включение обеспечивает торможение только при внешних коротких замыканиях. При двустороннем питании иногда целесообразно тормозную обмотку разделить на две секции и включить каждую из них соответственно в первую и вторую цепи циркуляции защиты. Этим уменьшается тормозное действие при коротком замыкании в защищаемой зоне.Рис.

6.

2.Дифференциальная токовая защита трансформаторов с магнитным торможением

В графической части проекта представлена принципиальная схема релейной защиты трансформатора, в которую включены следующие защиты:

Дифференциальная токовая;

Газовая;Максимальная токовая. Продольная дифференциальная защита выполнена на двух реле типа ДЗТ-11 с соединением вторичных обмоток трансформаторов тока на стороне 110 кВ в треугольник, а на стороне 6 кВ в неполную звезду. Зона действия ДЗТ ограничивается выносными трансформаторами тока со стороны 110 кВ и трансформаторами тока 6 кВ в вводных ячейках ЗРУ 6 кВМаксимальная токовая защита (МТЗ) 110 кВ предназначена для резервирования отключения токов к.з. на шинах потребителей, а также для резервирования основных защит трансформатора — ДЗТ и газовой. Она выполнена в виде двух токовых реле типа РТ-40. Работает следующим образом: при коротком замыкании в зоне чувствительности МТЗ-110 по вторичным обмоткам трансформаторов тока со стороны 110 кВ Табл. 17Параметры реле ДЗТ — 11Наименование величины

Численное значение для сторон110 356

Первич. ном. ток. тр-ра105 А228А335Коэффициент ТТ200 / 5600 / 5400/5Схема соединения ТТYВторичные токи в плечах защиты6 А3,3 А4,2Определим ток небаланса=АМинимальный коэффициент чувствительности на стороне 6 кВПри включении тормозной обмотки реле ДЗТ-11 на сумму токов питаемых сторон 35 и 6 кВ первичный ток срабатывания защиты принимается из условия отстройки от броска тока намагничивания. АМинимальный коэффициент чувствительности при двухфазном КЗ на стороне 6 кВОпределяем коэффициенты трансформации ТТ соединив ТТ 110 и 35 кВ в треугольник и ТТ 6 кВ в звезду. Принимаем 200/5 -110 кВ, 600/5 — 35 кВ по условиям динамической стойкости, 400/5 — 6 кВ. Определим вторичные номинальные циркулирующие токи

А, А АТрансформаторы тока 35 и 6 кВ соответственно присоединены к первой и второй уравнительной обмотки, а ТТ 110 кВ к рабочей обмотке реле. Сторону 110 кВ принимаем за основную

Ток срабатывания на основной стороне АРасчетное число витков основной (рабочей) обмотки вит. Принимаем 6 витков. Расчетное число витков первой уравнительной обмотки вит. Принимаем 11 витков при этом погрешность от неточного выравнивания составляет

Расчетное число витков второй уравнительной обмотки, присоединяемое к ТТ 6 кВ. вит. Принимаем 9 витков при этом погрешность от неточного выравнивания составляет

Число витков тормозной обмотки. Предварительно определяем ток небаланса имеющий место при трехфазном КЗ на шинах 35 кВ. А вит

Определим необходимое число витков тормозной обмотки при внешним КЗ на шинах 10 кВ.А. вит

Для повышения надежности при внешних КЗ принимаем 9 витков. Уточним Кч при 2-х фазном КЗ на стороне 10 кВ учитывая отсутствия торможения. МТЗ от внешних КЗПроизведём расчёт тока уставки реле РТ-40:Определим ток срабатывания защиты на стороне 110 кВ АТок срабатывания реле АПределы регулирования 5−10 АОпределим ток срабатывания защиты на стороне 35 кВ АТок срабатывания реле, А Пределы регулирования 5−10 АОпределим ток срабатывания защиты на стороне 6 кВ АТок срабатывания реле, А Пределы регулирования 5−10 А5.

2.4Описание схемы релейной защиты понижающего трансформатора 110/35/6 кВ.

1. Основные защиты: От всех видов к.з. в обмотках трансформатора и на выводах, на выводах присоединений к секциям шин НН — общая продольная дифференциальная токовая защита, выполненная одним комплектом реле типа ДЗТ-11(KAW1-KAW3).От всех повреждений внутри бака трансформатора и в контакторном отсеке РПН, сопровождающихся выделением газа, — газовая защита с одним газовым реле KSG1 для бака и одним газовым реле KSG2 для контакторного отсека РПН. 2. Резервные и другие защиты: Для резервирования отключения многофазных к.з. на шинах НН, а также для резервирования основных защиттрансформатора — максимальная токовая защита с комбинированным пуском по напряжению, установленная на стороне ВН. Защита содержит три реле тока типа РТ-40 (КА3 — КА5) и реле времени КТ1. Комбинированный пуск выполнен тремя фильтрами-реле напряжения обратной последовательности типа РНФ-1М (KVZ1- KVZ3) и тремя минимальными реле напряжения типа РН-54/160(KV1- KV3).Для резервирования отключения многофазных к.з. на стороне CН — максимальная токовая защита с комбинированным пуском по напряжению, установленная на стороне CН. Защита выполнена с применением комплекта КЗ-12 (АК1) и дополнительного реле времени КТ2. Комплект защиты КЗ-12 содержит два реле тока КА1, КА2 реле времени КТ1. Комбинированный пуск выполнен фильтром-реле напряжения обратной последовательности KVZ1и минимальным реле напряжения типа KV1. От многофазных к.з. на шинах НН, а также для резервирования отключения к.з. на элементах, присоединенных к этим шинам, — максимальные токовые защиты с комбинированным пуском по напряжению, установленные на ответвленниях к секциям шин НН. Защита выполнена с использованием реле тока типа РТ-40 (КА6, КА7) и реле времени КТ3, КТ5.

Комбинированный пуск выполнен фильтром-реле напряжения обратной последовательности (KVZ2, KVZ3) и минимальным реле напряжения типа (KV2, KV3). Для резервирования отключения внешних к.з. на землю, а также частичного резервирования основных защит трансформатора — одноступенчатая токовая ненаправленная защита нулевой последовательности с реле тока типа РТ-40 (КА13) и реле времени КТ8, КТ9. От повреждений в шкафах КРУН — 10кВ, имеющих высоковольтные выключатели — защиты при дуговых к.з.От симметричных перегрузок — МТЗ с тремя реле тока типа РТ-40 (КА10, КА11, КА12) установленные на сторонах ВН, СН, НН и реле времени КТ7. Защита линий 6кВНа всех отходящих от КРУН 6 кВ линиях, как кабельных, так и воздушных предусматривается три ступени токовой защиты:

Токовая отсечка без выдержки времени. Селективное действие 1 ступени Т.О. достигается тем, что её ток срабатывания принимается бо´льшим максимального тока к.з., проходящего через защиту при повреждении вне защищаемого элемента. Чувствительность защиты определяется длиной защищаемой зоны (менее 50% линии) и коэффициентом чувствительности KI r ≥2.Токовая отсечка с выдержкой времени. Она обеспечивает защиту всей линии и сторону ВН приёмной КТП 10/0,4 кВ. Выдержка времени должна быть больше времени срабатывания этой отсечки на некоторое время Δt =0,3…0,6 с, называемое ступенью селективности. Достаточно, чтобы ток срабатывания 2ой ступени был больше максимального тока К.З., проходящего при повреждении в конце защищаемой зоны (80…90% линии).Максимальная токовая защита. Ток срабатывания отстраивается на ток К.З. за трансформатором приёмной КТП 10/0,4 кВ. коэффициент чувствительности KIII r ≥1,5. Выдержка времени МТЗ на ступень больше, чем выдержка времени предыдущего участка (МТЗ трансформатора 10/0,4 кВ КТП).Защита от однофазных замыканий на землю выполнена на реле РУ-21/1 с применением тр-ра земляной защиты ТЗЛМ-10 с действием на сигнал. Токовая защита отходящих линий выполнена в виде двухфазной двухрелейной схемы соединения в неполнуюзвезду (рис.

14). Для выполнения схемы вторичные обмотки трансформаторов тока, установленных в двух фазах, соединяются выводами Л2, реле тока присоединяется последовательно.Рис.

6.3. Схема соединения трансформаторов тока и реле

Из анализа поведения реле при различных видах короткого замыкания следует, что схема защиты реагирует на все виды коротких замыканий, за исключением замыканий на землю фазы, в которой трансформатор тока не установлен, поэтому применяется только для действия при многофазных повреждениях. Автоматика ввода резерва (АВР).Одной релейной защиты недостаточно для обеспечения надежности и бесперебойности электроснабжения. В этом также можно убедиться на примере рассмотренных схем электроснабжения. Шины распределительного пункта РП обычно выполняются в виде двух секций. Секционный выключатель при нормальной работе отключен. Каждая отходящая от шин линия электроснабжения потребителей связана только с определенной секцией. При повреждении одной из питающих РП линий и отключении ее релейной защитой электроснабжение потребителей соответствующей секции прекращается.

Электроснабжение можно восстановить включением секционного выключателя устройством автоматического включения резерва (УАВР).Устройства АВР выполняются как на постоянном, так и на переменном оперативном токе, и их схемы имеют некоторые различия, обусловленные видом этого тока и конструкцией привода выключателя. Принцип осуществления команды на включение резервного питания при постоянном оперативном токе показан на рисунке 15. Нормально при включенных выключателях рабочего питания Q1, Q2 обмотка реле KLоднократности действия АВР (РОД), имеющего задержку на возврат, обтекается током, и его контакт замкнут. После отключения выключателя Q1 или Q2 в схеме через контакт РОД подается команда на включение выключателя Q3. Одновременно цепь обмотки РОДразмыкается и команда на включение существует лишь в течение времени замедления РОД на возврат, достаточного для надежного включения выключателя Q3.Рис.

6.4. Принцип работы АВР при неявном резерве. В данном проекте выполнена схема АВР 6 кВ с воздействием на включение секционного выключателя при отключении одного из вводных (трансформаторных) выключателей 6 кВ.

7. Высоковольтный выключатель

Высоковольтный выключатель — коммутационный аппарат, предназначенный для оперативных включений и отключений отдельных цепей или электрооборудования в энергосистеме, в нормальных или аварийных режимах, при ручном или автоматическом управлении. Высоковольтный выключатель состоит из: контактной системы с дугогасительным устройством, токоведущих частей, корпуса, изоляционной конструкции и приводного механизма (например электромагнитный привод, ручной привод).В соответствии с ГОСТ Р 52 565−2006 выключатели характеризуются следующими параметрами:

номинальное напряжение Uном (напряжение сети, в которой работает выключатель); номинальный ток Iном (ток через включённый выключатель, при котором он может работать длительное время); номинальный ток отключения Iо. ном — наибольший ток короткого замыкания (действующее значение), который выключатель способен отключить при напряжении, равном наибольшему рабочему напряжению при заданных условиях восстанавливающегося напряжения и заданном цикле операций; допустимое относительное содержание апериодического тока в токе отключения; если выключатели предназначены для автоматического повторного включения (АПВ), то должны быть обеспечены циклы: Цикл 1: О-tбп-ВО-180 с-ВО;Цикл 2: О—180 с—ВО−180 с-ВО, где О — операция отключения, ВО — операция включения и немедленного отключения, 180 — промежуток времени в секундах, tбп — гарантируемая для выключателей минимальная бестоковая пауза при АПВ (время от погасания дуги до появления тока при последующем включении) Для выключателей с АПВ должно быть в пределах 0,3−1,2 с, для выключателей с БАПВ (быстродействующей) 0,3 с. устойчивость при сквозных токах КЗ, которая характеризуется токами термической стойкости Iт и предельным сквозным током номинальный ток включения — ток КЗ, который выключатель с соответствующим приводом способен включить без приваривания контактов и других повреждений при Uном и заданном цикле. собственное время отключения — промежуток времени от момента подачи команды на отключение до момента начала расхождения дуго-гасительных контактов. параметры восстанавливающегося напряжения при номинальном токе отключения — скорость восстанавливающегося напряжения, нормированная кривая, коэффициент превышения амплитуды и восстанавливающегося напряжения. Выключатели с очень большим номинальным напряжением (6 — 1 150 киловольт) и очень большим током отключения (до 50 килоампер) используются на электрических подстанциях. Эти выключатели представляют собой довольно сложную конструкцию, управляемую электромагнитными, пружинными, пневматическими или гидравлическими приводами. В зависимости от среды, в которой производят гашение дуги, различают воздушные выключатели, в которых дуга гасится сжатым воздухом, масляные выключатели, в которых контакты помещаются в ёмкость с маслом, а дуга гасится парами масла, элегазовые выключатели, в которых используется электропрочный газ SF6-«„элегаз“», и вакуумные выключатели, в которых дугогашение происходит в вакууме — в так называемой вакуумной дугогасительной камере (ВДК).

Защитная среда одновременно с дугогашением обеспечивает и диэлектрическую прочность промежутка между контактами в отключенном положении, от чего зависит и величина хода контактов. Одним из крупнейших мировых производителей баковых выключателей является Компания Сименс. Баковые выключатели, производимые Сименсом делятся на аппараты от 110 до 220 кВ обозначаемые как 3AP1DT — с пружинным приводом и аппараты 550 кВ 3AT (2/3)DTс гидравлическим приводом. Отличительной особенностью баковых аппаратов является наличие встроенных трансформаторов тока. Обогрев бака выключателя позволяет использовать их в условиях крайнего севера при температурах до -55 °С.Заключение

В работе была рассмотрена модернизация подстанции 110/6кВ. На стороне 6 кВ были приняты новые ячейки КРУН типа КМ-1, которые укомплектованы вакуумными выключателями BB/TEL-10, управление выключателями осуществляется блоками BU/TEL.На 110 кВ установлены элегазовые выключатели ВГБУ — 110 У1 с моторным приводом. Питание потребителей собственных нужд ПС и цепей оперативного тока осуществляется от двух трансформаторов собственных нужд напряжением 6/0,4мощностью кВA каждый. Щит СН состоит из двух секций, соединенных секционным автоматом, в нормальном режиме секционный автомат находится в отключенном положении. В работе был также проведен расчет релейной защиты и проведен расчёт строительных работ подстанции методом сетевого планирования

Список используемой литературы

Электрооборудование станций и подстанций

Л.Д. Рожкова, В. С. Козулин 2-е издание — М.: Энергия, 1980 г. Электрическая часть электростанций и подстанций

Б.Н. Неклепаев 2-е издание — М.: Энергоатомиздат, 1986 г. Электрическая часть электростанций и подстанций

Б.Н. Неклепаев, И. П. Крючков М.: Энергоатомиздат, 1989 г. — 608 с. Справочник по проектированию электроснабжения / под ред. Ю. Г. Барыбина и др.-М.: Энергоатомиздат, 1990. — 576с. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию -: В 2 т. / под ред. А. А. Федорова.

М.: Энергоатомиздат, 1986. — 568с. Федоров А. А., Старкова Л. Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий: Уч. пособие для вузов. — М.: Энергоатомиздат, 1987,-368с.Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. Учеб. пособие для энергоэнергетических специальностей вузов / Под ред.

Б.Н. Неклепаева — 3-е изд., перераб. и доп. — М.: Энергия, 1978. — 456с. Укрупненные показатели стоимости элементов электроснабжения промышленных предприятий (УП-ЭС) «Электропромпроект"Справочник по электроустановкам промышленных предприятий / под ред. Я.М.Болыпмана-М.: Госэнергоиздат, 1963 г.

— 719с. Справочник по проектированию электроснабжения / под ред. Ю. Г. Барыбина — М.: Энергоатомиздат, 1991. — 464с."Инструкция по устройству молниезащиты зданий и сооружений" СН РК 2.04−29−2005

Экономика производственного объединения (предприятия) /А.М.Омаров.

М.: Экономика, 1995,-383сПравила техники безопасности при эксплуатации электроустановок. ГОСТ 2.105−95. Межгосударственный стандарт. Единая система конструкторской документации. Общие требования к текстовым документам

ГОСТ 2.109−73. Межгосударственный стандарт. Единая система конструкторской документации. Общие требования к чертежам.