Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Автоматизация проектирования и оптимизация конструкций полочных бандажей рабочих колес авиационных газовых турбин

Диссертация: Автоматизация проектирования и оптимизация конструкций полочных бандажей рабочих колес авиационных газовых турбин
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

К конструкции рабочих лопаток предъявляются весьма высокие требования, которые можно представить в виде четырех основных условий /12/: совершенные газодинамические характеристики, обеспечивающие необходимое преобразование газового потока в рабочем колесе ступени с минимальными потерями энергиивысокая надежность конструкций рабочих лопаток, способность длительное время выдерживать весьма большие… Читать ещё >

Автоматизация проектирования и оптимизация конструкций полочных бандажей рабочих колес авиационных газовых турбин (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Список сокращений и условных обозначений

1. Состояние и актуальность проблемы автоматизации проектирования полочных бандажей рабочих колес турбин. Цель и задачи исследования

1.1. Особенности конструкций и декомпозиция полочных бандажей

1.2. Модели прочностности полочных бандажей

1.3. Определение запасов прочности

1.4. Обзор работ по автоматизации процесса проектирования полочных бандажей *

1.5. Задачи исследования

2. Модели анализа основных характеристик полочных бандажей

2.1. Определение геометрических характеристик полки

2.2. Оценка прочности полки в процессе поиска проектного решения на расчетном режиме

2.3. Прогнозирование прочностных ограничений в условиях мно-горежимности работы турбины

2.4. Анализ прочности по совокупности режимов

3. Структурно-параметрическая оптимизация конструкций полочных бандажей

3.1. Формализованное описание строения бандажных полок

3.2. Постановка задачи оптимизации 53 | 3.3. Обоснование выбора метода структурно-параметрической оптимизации

3.4. Методы решения многокритериальных задач оптимизации

3.5. Алгоритм проектирования оптимальных конструкций полочных бандажей лопаток

3.6. Алгоритм параметрической оптимизации полочных бандажей фиксированной конструктивной схемы

4. Система автоматизированного проектирования полочных бандажей

4.1. Принципы организации

САПР ПБ

4.2. Программное обеспечение

САПР ПБ

4.3. Построение пространственных моделей ПБ

4.4.Технология работы в среде

САПР ПБ «

5. Использование САПР полочных бандажей в промышленных и научно-исследовательских целях

5.1 Опыт промышленного использования

САПР ПБ

5.2. Задача выявления новых знаний с помощью

САПР ПБ

5.3. Влияние изменений запаса статической прочности и ресурса на массу БП

5.4. Влияние геометрических параметров бандажной полки на ее объемно-массовые характеристики 114

Заключение 116

Список использованных источников 118

Приложения

Быстрое развитие авиационной техники сопровождается прогрессирующим повышением требований к её надежности и экономичности, усложнением конструкций объектов. Создание двигателей летательных аппаратов требует проведения больших теоретических и экспериментальных исследований, проектных, опытно-доводочных и технологических работ. Это ведет к увеличению времени создания изделий (на этапах разработки проектов, изготовления опытных образцов, испытаний, доводки, подготовки серийного производства), к росту числа необходимых инженерных кадров и, следовательно, к резкому возрастанию стоимости всех работ. Приобретающее все большую актуальность требование сокращения сроков создания новых авиационных двигателей вступает в противоречие с требованием повышения их качества. В этих условиях может оказаться, что число прорабатываемых вариантов недостаточно, а принимаемые решения не являются оптимальными. Такое положение в сфере проектирования больших технических объектов может быть объяснено несоответствием между все возрастающей сложностью современной техники и устаревшими методами и средствами её разработки.

Выходом из сложившейся ситуации является автоматизация проектирования с помощью современных электронно-вычислительных машин и созданного для этих целей методического, математического, информационного и программного обеспечения, объединенных в специальные системы автоматизированного проектирования (САПР), способные выполнять на моделях комплексные проектно-расчетные и расчетно-конструкторские работы, выпускать чертежи и иную техническую документацию.

Современное состояние дел в области авиационного двигателестроения характеризуется тем, что начальный этап бурного внедрения ЭВМ в процессы проектирования и производства практически завершен. Это позволило сделать качественно новый скачок в создании наукоемких и сложных изделий, освободив разработчиков от массы рутинной работы и позволив осмысленно воспринимать большой объем информации об исследуемом объекте. В настоящее время усилия многих научных и инженерных коллективов направлены на разработку интеллектуальных систем более высокого уровня. Одна из многочисленных проблем /26/ заключается в создании систем, в которых в рамках дружественной среды ЭВМ, не требующей освоения огромного многообразия современных достижений и знаний в области математики, программирования и прикладных наук, для принятия конечного решения исследователю и конструктору предоставляется на экспертизу совокупность альтернативных проектных вариантов, которые являются наилучшими по тем или иным показателям качества.

Все отмеченное в полной мере относится к газотурбинным двигателям (ГТД), получившим широкое распространение в качестве авиационных силовых установок. К числу наиболее напряженных узлов их конструкции, ограничивающих в большинстве случаев надежность двигателя и его ресурс, относятся газовые турбины. Это связано с большими значениями температуры и давления газа перед турбиной и окружной скорости на среднем диаметре рабочих лопаток. В то же время в турбине обеспечиваются такие показатели, как большая мощность при приемлемых габаритах и массе, относительной простоте конструкции и возможности использования в достаточно широком диапазоне рабочих условий. В конструкции современных ГТД преимущественное применение получила осевая газовая турбина, в большинстве случаев многоступенчатая с большим секундным расходом высокотемпературного газа.

К основным элементам турбин относятся рабочие лопатки (рис. В.1), совокупность профильных частей которых (лопаточный венец) обеспечивает расчетное преобразование механической энергии взаимодействующего с ними газового потока, восприятие и передачу возникающих усилий через устройство крепления к дискам и, далее, к валу, потребителям (компрессору, генератору и др.), опорам и корпусу двигателя.

Бандажная полка.

Перо.

Хвостовик Рис. В.1 — Рабочая лопатка турбины.

К конструкции рабочих лопаток предъявляются весьма высокие требования, которые можно представить в виде четырех основных условий /12/: совершенные газодинамические характеристики, обеспечивающие необходимое преобразование газового потока в рабочем колесе ступени с минимальными потерями энергиивысокая надежность конструкций рабочих лопаток, способность длительное время выдерживать весьма большие статические нагрузки, работать в условиях вибрации и больших динамических напряжений, сохранять работоспособность при предельно высоких температурах с частой сменой эксплуатационных режимовтехнологичность конструкции — возможность изготовления всех элементов лопаток современными средствами и методами с обеспечением необходимой точности исполнения всех размеров, качества и чистоты поверхности;

В целях повышения надежности и снижения потерь энергии в конструкции рабочих лопаток турбин часто используются полки (рис. В.2), которые поеле сборки рабочего колеса плотно контактируют между собой и образуют (рис. В. З) бандаж (ПБ).

Рис. В. З — Фрагмент полочного бандажа.

Он является для лопаток второй, хотя и податливой, опорой. Перемещение периферии пера ограничивается, частоты его собственных колебаний растут, предотвращаются резонансные колебания лопаток. При торцевом, относительно пера, расположении полки перекрытие проточной части венца сводит на нет перетекание газа из зоны корыта через радиальный зазор к спинке, а гребни, расположенные с внешней стороны бандажной полки (БП), позволяют уменьшить паразитные течения рабочего тела.

Как показывает опыт, поиск оптимальной конструкции БП связан с большими трудностями. Основную сложность представляет собой решение задачи совмещения центров тяжести полки и периферийного (подполочного) профиля пера при одновременном выполнении требований к размещаемости её в габаритах рабочего колеса и соблюдении условий прочности. Даже при использовании универсальных CAD/CAM систем (CATIA, Unigraphics, Cimatron) процесс проектирования бандажной полки требует нескольких дней работы квалифицированного конструктора. Не менее трудоемким является «ручное» формирование данных для поверочного анализа прочностных характеристик в системах расчета по методу конечных элементов (МКЭ) (ANSYS, NASTRAN, КОСМОС, ИСПА).

Отмеченное свидетельствует о необходимости формализации процесса описания и проектирования ПБ рабочих колес турбин, разработки эффективных алгоритмов синтеза достоверных и оптимальных решений.

В диссертации описываются основные результаты выполненной работы, целью которой является повышение качества и сокращение сроков проектирования авиационных газовых турбин путем разработки методического, математического и программного обеспечения автоматизированного проектирования оптимальных конструкций полочных бандажей рабочих колес.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1) провести анализ существующих конструкций полочных бандажей и современных методов их проектирования;

2) разработать математические модели БП и алгоритмы расчета их характеристик;

3) разработать методику автоматизированного проектирования бандажей;

4) реализовать предлагаемые методики и алгоритмы в системе автоматизированного проектирования.

Автор защищает следующие научные положения.

1. Системное представление широкого класса вариантов конструктивных схем полочных бандажей, позволяющее использовать для их автоматизированного проектирования универсальные подходы.

2. Формализацию задачи поиска оптимальных конструкций и соответствующих им параметров полочных бандажей по различным критериям качества.

3. Методику автоматизированного проектирования бандажей, обеспечивающую выполнение прочностных ограничений по всей совокупности режимов эксплуатации двигателя.

4. Методику структурно-параметрической оптимизации конструкций полочных бандажей рабочих колес турбин.

5. Структуру и методику использования системы автоматизированного проектирования полочных бандажей.

Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, иллюстраций, таблиц, приложений и библиографии.

Основные результаты и выводы:

1. На основе предложенных классификации и декомпозиции различных конструктивных схем полочных бандажей рабочих колес турбин, используемых в авиационном и стационарном двигателестроении, формализована задача их автоматизированного проектирования.

2. Для решения поставленной задачи проектирования разработана оригинальная методика поиска, позволяющая оптимизировать структурные схемы и соответствующие им оптимальные параметры бандажей с учетом работы двигателя на различных режимах.

3. На основе разработанных видов обеспечения создана система автоматизированного проектирования бандажей, которая обеспечивает:

— синтез работоспособных конструкций ПБ с учетом многорежимности работы турбины;

— корректирование проектов бандажей по результатам доводочных испытаний;

— анализ напряженного состояния известных конструкций бандажей;

— автоматизированную передачу информации о спроектированных конструкциях ПБ в САОСАМСАЕ-системы.

4. Полученные в результате имитационных экспериментов, выполненных средствами САПР ПБ, новые знания позволяют оптимизировать процесс проектирования.

5. Использование предлагаемых методов и разработанных программных средств позволяет уменьшить массу бандажа на 3−5%, сокращает время проектирования вариантов их конструкций в 8−10 раз.

Заключение

.

Итогом данной диссертации явилось применение математических методов и алгоритмов при создании системы автоматизированного проектирования полочных бандажей рабочих колес газовых турбин.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Автоматизация поискового конструирования (искусственный интеллект в машинном проектировании) / А. И. Половинкин, Н. К. Бобков, Г. Я. Буш и др. М.: Радио и связь, 1985. — 344 с.
  2. Автоматизация проектирования лопаток авиационных турбомашин (методология, алгоритмы, системы) / Б. М. Аронов, В. П. Балтер, В. А. Камынин и др.- под ред. Б. М. Аронова. М.: Машиностроение, 1994. — 240 с.
  3. Автоматизированная система оптимального проектирования бандажных полок рабочих лопаток газовых турбин. Технический отчет СГНПП «Труд» № 001.6610 / Н. Г. Гаврилов, A.M. Сильченко и др., Куйбышев, 1982. 265 с.
  4. Автоматизированное проектирование и производство в машиностроении / Ю. М. Соломенцев, В. Г. Митрофанов, А. Ф. Прохоров и др., под ред. Ю. М. Соломенцева, В. Г. Митрофанова. М.: Машиностроение, 1986. — 256 с.
  5. М. Введение в методы оптимизации. Перев. с англ. М.: Наука, 1977. 344 с.
  6. .М. Автоматизация конструирования лопаток авиационных турбомашин. М.: Машиностроение, 1978. — 168 с.
  7. .М., Гаврилов Н. Г. Метод аналитического проектирования бандажных полок рабочих лопаток турбин. В сб.: Проектирование и доводка авиационных газотурбинных двигателей, 1974, вып. 58, Куйбышев, КуАИ. с. 138−150.
  8. .М., Тихонов Г. Ю. Автоматизация проектирования бандажных полок лопаток рабочих колес турбин. // Изв. ВУЗов. Авиационная техника, 1997, N4, с. 99−102.
  9. .М., Тихонов Г. Ю. Алгоритм автоматического поиска оптимальных параметров бандажей лопаток рабочих колес газовых турбин. / СГАУ, Самара, 1995, 22 е., библиогр .: 9 назв. — Деп. в ВИНИТИ 12.05.95, N1332-B95.
  10. .М., Варламов О. Ю., Гуревич Н. Я. Отбор проектируемых конструкций деталей ГТД по показателям сложности. // Авиационная промышленность. № 2, 1990. с. 24−25.
  11. В.И., Строганов В. Ю. Организация диалога в САПР. М.: Высшая школа, 1990. — 158 с.
  12. . Методы оптимизации. М.: Радио и связь., 1988. — 124 с.
  13. Е.Т. Определение утечек через лабиринтовые уплотнения газовых турбин. // Энергомашиностроение. 1960. № 12, с. 22−26.
  14. А.И., Биргер И. А. Прочностная надежность деталей турбома-шин. Куйбышев, КуАИ, 1983. 83 с.
  15. А.И., Иванов А. И. Методы оптимизации в проектировании двигателей летательных аппаратов. Куйбышев. КуАИ, 1980. 30 с.
  16. И.Т., Чернобровкина J1.C. Основы построения систем автоматизированного проектирования. М.: МАИ, 1979. — 64 с.
  17. В.В. Инструментальные средства ввода-вывода информации для персональных компьютеров // Тез. докл. конф. «Управление и контроль качества технологических процессов изготовления деталей в машиностроении». -Уфа, 1995.-с. 11−12.
  18. И.А. Основы автоматизированного проектирования //изв. вузов. Машиностроение, 1977. N8. с. 32−35.
  19. И.А., Мавлютов P.P. Сопротивление материалов. М.: Наука, 1986. 560 с.
  20. А.В. Оптимальное проектирование проточной части осевых турбин. Харьков: Вища школа, 1982. 151 с.
  21. Ф.П. Численные методы решения экстремальных задач. М.: Наука, 1980. 520 с.
  22. Ю.Х. Методы автоматического поиска решений при проектировании сложных технических систем. М.: Радио и связь, 1982. 152 с.
  23. Н.Г., Сильченко A.M. Автоматизированная система оптимального проектирования бандажных полок рабочих лопаток турбомашин. В сб.: Проектирование и доводка авиационных газотурбинных двигателей. КуАИ, 1983. с. 109−117.
  24. Ф., Мюррей У., Райт М. Практическая оптимизация: Пер. с англ. М.: Мир, 1985.- 509 с.
  25. В.Б. Расчет на статическую прочность антивибрационной полки рабочей лопатки компрессора. НПО «Труд», КМЗ, Технический отчет 001.8851, Куйбышев, 1987. 38 с.
  26. Динамика авиационных газотурбинных двигателей / Под ред. И.А. Бир-гера, Б. Ф. Шорра. М.: Машиностроение, 1981. 232 с.
  27. И.Б. Автоматизация формирования пространственных моделей элементов осевых турбомашин. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, Самара, СГАУ, 2000. 205 с.
  28. И.Б. Системно-структурный анализ лопаток турбомашин для построения моделей // Известия ВУЗов. Авиационная техника, 2000. № 1, С. 7475.
  29. И.Н. Технология оптимизации авиационных ГТД. Труды XX научных чтений по космонавтике, посвященных памяти выдающихся ученых-пионеров освоения космического пространства. ИИЕТ РАН, Москва, 1996 г.
  30. Ю.П. Исследование операций. Учебное пособие. Киев. Вища школа, 1979. 392 с.
  31. И.И. Теория турбомашин. JL: Машиностроение, 1972. 536 с.
  32. Конструкционная прочность материалов и деталей газотурбинных двигателей /И.А. Биргер, Б. Ф. Балашов, Р. А. Дульнев и др. М.: Машиностроение, 1081. 222 с.
  33. Конструкция и проектирование авиационных газотурбинных двигателей. / С. А. Вьюнов, Ю. И. Гусев, А. В. Карпов и др.- Под общ. ред. Д. В. Хронина. М.: Машиностроение, 1989. — 368 е.: ил.
  34. С.З. Проектирование проточной части турбин авиационных двигателей. М.: Машиностроение. 1984. 224 с.
  35. М.А., Минаков И. А. Эволюционные алгоритмы и имитационном моделировании // Проблемы управления и моделирования в сложных системах: Труды междунар. конф. Самара: Самарский научный центр РАН, 1999. С. 89−94.
  36. П.С., Флеров Ю. А. Методология проектирования систем автоматизированного проектирования сложных технических объектов // Тематический сб. научных трудов «Современный анализ в технике». М., МАИ, 1992.- С.10−21.
  37. К.А. Разработка методов автоматизированного тестирования программного обеспечения систем автоматизации эксперимента. Диссертация на соискание ученой степени к. т. н., Самара, СГАУ, 1998. 163 с.
  38. Н.Д., Цейтлин В. И. Эквивалентные испытания газотурбинных двигателей. М.: Машиностроение, 1976. 214 с.
  39. В.Г. Теория выбора оптимальных параметров при проектировании авиационных ГТД. М.: Машиностроение, 1981. 123 с.
  40. М.А., Ушаков А. И., Фатеев В. А. Методы и программы расчета НДС лопаток / Сб. ст.: Методы расчета напряженно-деформированного состояния лопаток турбомашин. М.: ЦИАМ, Труды № 1177, 1987. с. 257−359.
  41. Методы расчета напряженно-деформированного состояния лопаток турбомашин. Сборник статей под ред. Ушакова А. И., Труды ЦИАМ № 1177, 1987.- 524 с.
  42. И.А. Применение генетических алгоритмов для нахождения оптимального набора параметров // Математическое моделирование и краевые задачи: Труды IX межвуз. конф. чЧ.2. 1999. Самара: СамГТУ. С. 92−94.
  43. И.А. Генетические алгоритмы в задачах эволюционного моделирования // Математика, компьютер, образование: Тез. докл. VI междунар. Конф. (г. Пущино), 1999. С. 188.
  44. Н.Н., Иванилов Ю. П., Столярова Е. М. Методы оптимизации. М.: Наука, 1978. 352 с.
  45. Ю.М. Конструирование элементов деталей и узлов авиадвигателей. М.: Машиностроение, 1968. 324 с.
  46. И.П. Введение в автоматизированное проектирование технических устройств и систем. М.: Высшая школа, 1980. 311 с.
  47. И.П. Принципы построения и структура САПР. М.: Машиностроение, 1986. — 184 с.
  48. Основы автоматизированного проектирования двигателей летательных аппаратов / Д. В. Хронин, В. И. Баулин, Ю. П. Кирпикин, М. К. Леонтьев. Под ред. Д. В. Хронина. М.: Машиностроение, 1984. — 184 с.
  49. Основы проектирования турбин авиадвигателей. / А. В. Деревянко, В. И. Журавлев, В. В. Зикеев и др., под ред. С. З. Копелева. М.: Машиностроение, 1988. 328 с.
  50. А.В., Черненький В. М. Проблемы и принципы создания САПР / М.: Высшая школа. 1990. 144 с.
  51. В.В., Ногин В. Д. Парето-оптимальные решения многокритериальных задач. М.: Наука, 1982. 256 с.
  52. В.А., Дмитриев С. А., Елтышев Б. К., Родионов А. А. Метод суперэлементов в расчетах инженерных сооружений. Ленинград, «Судостроение», 1975.-286 с.
  53. Прогнозирование прочностных ограничений при проектировании функциональных элементов турбомашин в условиях многорежимности их работы.
  54. Б.М. Аронов, А. Г. Головин, М. С. Стенгач, Г. Ю. Тихонов, СГАУ, Самара, 1994, 8с., библиогр.: 2 назв. — Деп. в ВИНИТИ 31.10.94, N2467-B94.
  55. Программный комплекс СУРА (система суперэлементного расчета конструкций). Березницкий С. Л., Навроцкий В. В., Селезнев В. Г. и др. Научно-технический отчет № 11 316, деп, Москва, 1988. 137 с.
  56. Проектирование авиационных газотурбинных двигателей: Учебник для вузов / Под. ред. профессора A.M. Ахмедзянова. — М.: Машиностроение, 2000. -454 с
  57. Расчет на прочность авиационных газотурбинных двигателей / И.А. Бир-гер, В. М. Даревский, И. В. Демьянушко и др.- Под ред. И. А. Биргера и Н.И. Коте-рова. М.: Машиностроение, 1984. 208 с.
  58. Расчет на прочность деталей машин: Справочник /И.А. Биргер, Б. Ф. Шорр, Г. Б. Иосилевич. 3-е изд., перераб. и доп., М.: Машиностроение, 1979. 702 с.
  59. П.В., Тихонов Г. Ю. Метод структурно-параметрической оптимизации полочных бандажей рабочих колес турбин / СГАУ, Самара, 1998, 43с., библиогр .: 8 назв. — Деп. в ВИНИТИ 12.05.98 N1426-B98.
  60. Г. С. Авиационные ГТД, конструкция и расчет деталей. М.: Машиностроение, 1981. 552 с.
  61. И.М., Статников Р. Б. Выбор оптимальных параметров в задачах со многими критериями. М.: Наука, 1981. — 110 с.
  62. Ф.А. Оптимальное автоматизированное проектирование проточных частей осевых турбомашин. Киев: Наук, думка, 1989. 176 с.
  63. Р.Г. Численные методы в многоэкстремальных задачах. М.: Наука, 1978. 240 с.
  64. А.Г., Тимохов А. В., Федоров В. В. Курс методов оптимизации. М.: Наука, 1986. 326 с.
  65. Теория и расчет воздушно-реактивных двигателей 1 Под ред С.М. Шлях-тенко. М.: Машиностроение. 1979. 568 с.
  66. Термопрочность деталей машин / И. А. Биргер, Б. Ф. Шорр, И.В. Демья-нушко и др.- Под ред. И. А. Биргера и Б. Ф. Шорра. М.: Машиностроение, 1975. 455 с.
  67. А.П. Методы оптимизации при доводке и проектировании газотурбинных двигателей. М.: Машиностроение. 1979. 184 с.
  68. .С., Гуляев Н. Б. Проектирование программного обеспечения САПР /М.: «Высшая школа». 1990. 160 с.
  69. Д. Прикладное нелинейное программирование. М.: Мир, 1975.534 с.
  70. К.В., Емин О. Н., Митрохин В. Т. Теория и расчет авиационных лопаточных машин. М.: Машиностроение, 1986. 432 с.
  71. Численные методы условной оптимизации. Пер. с англ. / под ред. Ф. Гилла и У. Мюррея. М.: Мир, 1977. — 290 с.
  72. Г., Краузе Ф. Автоматизированное проектирование в машиностроении. Пер. с немецк. М.: Машиностроение, 1988. — 648 с.
  73. Л.Ф. Теория формальных грамматик. Учебное пособие. Куйбышев. КуАИ, 1979. 69 с.
  74. Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф. А. Автоматизированное проектирование лопаточных аппаратов тепловых турбин. Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1984. 237 с.
  75. Goldberg D.E. Genetic algorithms in search, optimization, and machine learning. Massachusetts: Addison-Wesley Publishing inc. 1989. 420 c.
  76. Экранные формы САПР ПБ и л 1 дш д I >, i 1 ишмш I жиаяюиюишмяя’жтаяявдтаlEnter- продолжение1. Стартовый экран САПР ПБlEnter продолжение1. SC выход
  77. Меню ввода исходных данныхполочный бандаж1. Общие данные по
  78. Мисло режимов Щ Суммарный ресурс, час1. Npew.1. Наименования режимов1. Плит. в V. к рес.1. Темпе пероб-^мин
  79. Число циклов нагружения за ресурс
  80. Проектный режим выделяется цветом в первой колонкеш жтштшт шшшш1. F1 Поио
  81. Ввод данных по режимам работыполочный бандаж
  82. Результаты проектирования проточной части колесаgn2
  83. Число лопаток в колесе Форма трактовой поверхности |Щдмнйы gml и дп2 задвтся- тоу1%й-?> для схен|гЗ
  84. Ввод параметров проточной частиполочный бандаж
  85. Результаты эскизного проекта ступени С неварьируемые параметры полки) рмг1. Ъ21
  86. Параметры можно не задавать либо задать частично. Недостающие параметры будут выбраны автоматически.
  87. Ввод конструктивных параметров (раздел 1) полочный бандаж
  88. Результаты эскизного проекта ступени (неварьируемые параметры полки)1. В .В ¦1. Js. ,-^-V JJL
  89. Параметры можно не задавать, либо задать частично. Недостающие параметры будут выбраны автоматически.
  90. Ввод конструктивных параметров (раздел 2) полочный бандажнормативные требования
  91. Требуемые запасы прочности по совокупности режимов: по статической прочности по долговечности по циклической долговечности
  92. Допустимые напряжения на проектном режиме растяжения (можно не задавать) рЯИШИЙ кг/мм2 смятия на контактных гранях кг/мм2
  93. Минимально допустимое расстояние между передним ребром и платиком nrl задним ребром и платиком пг241*1пг2-Ул-чС'х*
  94. Попуск на несовпадение центров тяжести полки и периферийного профиля nejiaмм.
  95. Ввод нормативных требований и ограниченийполочный бандажрезультаты
  96. Координаты- центра тяжести полки X -0.01 мм V 0.01 мм Координаты центра тяжести профиля
  97. X 0.00 мм У 0.00 мм Расстояние между центрами тяжести Y Л 0.01 мм
  98. Запасы прочности по сечениям1. К| К?11 424 1.42е+212 691 1 .ЗЗе+0181. Б.355.48S-I-01?1. Масса полки 0.1 691 кг1. Продолжение Enter
  99. Визуализация основных результатов проектирования
  100. Распечатка результатов проектирования полочного бандажа
  101. ИТОГОВАЯ ИНФОРМАЦИЯ О СПРОЕКТИРОВАННОЙ БАНДАЖНОЙ ПОЛКЕ1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ1. ОБЩИЕ ДАННЫЕ1. Характеристики режимов
  102. TAUR длительность режима час.-
  103. TEMP температура полки К. -
  104. OBOR обороты ротора об/мин.-
  105. NN наименования режимов TAUR TEMP OBOR
  106. Макс.продолж. САУ, Н=500, t =12 100 000.00 674.70 7405.0-Проектный режим N 11. Материал лопатки ВЖЛ-12ЭН
  107. Плотность материала лопатки 7.93е-006 кг/мм**3 Число лопаток в колесе 84
  108. Параметры проточной части Аппликата трактовой поверхности на входе 537.099 мм. Аппликата трактовой поверхности на выходе 541.099 мм. Углы наклона трактовой поверхности на входе 0 град, на выходе 0 град.
  109. Параметры основания полки Радиус сопряжения полки с пером 2 мм. Перекрыша на входе 0.5 мм. Перекрыша на выходе 0.5 мм.
  110. Толщина полки на правом боковом разъеме 1 мм. Угол наклона контактной грани 35 град. Длина контактной грани 4 мм. Радиусы округления контактной гранисо стороны входа 1 мм. со стороны выхода 1 мм.
  111. Параметры ребра жесткости и гребней лабиринта Ширина основания ребра жесткости 1.5 мм. Ширина вершины ребра жесткости 0.5 мм. Высота ребра жесткости 5 мм.
  112. Радиус сопряжения ребра с полкой со стороны входа 1 мм. Радиус сопряжения ребра с полкой со стороны выхода 1 мм. Ширина основания 2-го гребня лабиринта 1.5 мм. Ширина вершины 2-го гребня лабиринта 0.5 мм. Высота 2-го гребня лабиринта 5 мм.
  113. Радиус сопряжения 2-го гребня с полкой со стороны входа 1 мм. Радиус сопряжения 2-го гребня с полкой со стороны выхода 1 мм. Угол наклона грани ребра и гребней на входе 0 град. Угол наклона грани ребра и гребней на выходе 8 град.
  114. Параметры платика Ширина платика со стороны спинки 5 мм. Ширина платика со стороны корыта 5 мм. Угол наклона платика со стороны спинки 90 град.
  115. Угол наклона платика со стороны корыта 90 град. Высота платика 2.5 мм.1. РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
  116. Значения варьируемых параметров Ордината точки, А 26.057 мм.
  117. Угол наклона боковой поверхности полки 55.0000
  118. Координаты базовых точек полки
  119. X = 13. .730 мм. Y = 26., 057 мм
  120. X = 1. .761 мм. Y = 17., 676 мм
  121. X = -1.. 681 мм. Y = 22., 591 мм
  122. X = -14. .880 мм. Y = 13. .349 мм
  123. X = -14. .880 мм. Y = -26., 891 мм
  124. X = -1.. 681 мм. Y = -17., 825 мм
  125. X = 1. .761 мм. Y = -22., 746 мм
  126. X = 13.. 730 мм. Y = -14. 386 мм
  127. Координаты центра тяжести профиля Х= Координаты центра тяжести полки Х= Расстояние между центрами тяжести Вес полки 0.1 691 кг.0000 мм. У= 0.005 мм. Y= 0.008 мм.0000 мм. 0.006 мм.
  128. Напряжения на проектном режиме (по сечениям:) Ысеч растяжения сжатия1 5.711 -5.7112 11.780 -48.9153 12.803 -50.457
  129. Суммарные запасы прочности по сечениям1 по напряжениям 14.24 по долговечности 1.41 825е+0212 по напряжениям 6.91 по долговечности 1.33 126е+0183 по напряжениям 6.35 по долговечности 5.48 398е+017
  130. Запасы по циклической долговечности1. Nr режимы I
  131. Макс.продолж. САУ, Н=500, t =12 1.146 472е+005сечения1. III974790е+004 8.554 848е+004
  132. Координаты точек, через которые проходят опасные сечения.
  133. XI = -14.880 мм. Y1 = -20.891 мм. Х2 = -9.934 мм. Y2 = -23.494 мм.
  134. XI = -14.880 мм. Y1 = -26.175 мм. Х2 = 13.730 мм. Y2 = 9.924 мм.
  135. XI = -14.880 мм. Y1 = -17.078 мм. Х2 = 10.361 мм. Y2 = 23.698 мм.1. УТВЕРДАЮ
  136. Главный Конструктор Газовых турбин Зам. Технического директора1. Q ^ Лебедев А. С. 1. М’jCA" >> Н 2001 г. 1. АКТ
  137. Настоящим подтверждаем, что результаты диссертационной работы Тихонова Г. Ю. включены в программный комплекс САПР «Лопатка» и были применены при проектировании стационарных энергетических установок1. ГТЭ-60 и СТ-20.
  138. Зам. Главного конструктора Газовых турбин1. Ермолаев А.А.
  139. Начальник отдела Лопаточных 7 / Аппаратов1. Сундуков Ю.М.
  140. Начальник расчетного отдела1. Симин Н.О.1. При, 133ие 41. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
  141. РОССИЙСКОЕ АГЕНТСТВО ПО ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ (РОСПАТЕНТ)1. СВИДЕТЕЛЬСТВО
  142. Об официальной регистрации программы для ЭВМ990 816
  143. Система автоматизированного проектирования рабочих лопаток турбин1. САПР РЛТ)1. Правообладатель (ли):
  144. Страна: Российская Федерацияпо заявке № 990 621, дата поступления: 4 августа 1999 г.
  145. Зарегистрировано в Реестре программ для ЭВМг. Москва, 16 ноября 1999 г.
  146. TcMeficuAtj’HjbiiigAbfien/riboftсАЗ). СКю^^шгшн
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!