Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Исследование термоупругого состояния конструкций оболочечного типа при локальной термообработке сварных соединений

Диссертация: Исследование термоупругого состояния конструкций оболочечного типа при локальной термообработке сварных соединений
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Решены задачи определения температурных полей и напряжений, обусловленных движущимися источниками тепла в тонкостенных оболочках. Изучены особенности распределения напряжений в оболочках, связанные со скоростью движения, наличием кривизны, теплоотдачи. Решение получено путем применения к исходным разрешающим уравнениям термоупругости оболочек интегрального преобразования Фурье или с применением… Читать ещё >

Исследование термоупругого состояния конструкций оболочечного типа при локальной термообработке сварных соединений (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. ВВЕДЕНИЕ
  • 2. НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ОБОЛОЧЕК, ОБУСЛОВЛЕННОЕ ДВИЖУЩИМСЯ СОСРЕДОТОЧЕННЫМ ИСТОЧНИКОМ ТЕПЛА
    • 2. 1. Решение уравнений термоупругости для оболочек двочкой кривизны, нагреваемых движущимися сосредоточенными источниками тепла
    • 2. 2. Напряженное состояние сферической и цилиндрической оболочек
    • 2. 3. Движение источника тепла по винтовой линии цилиндрической оболочки
    • 2. 4. Операторный способ решения уравнений термоупругости пологих сферических оболочек
      • 2. 4. 1. Формула разложения
      • 2. 4. 2. Трансверсально-изотропная сферическая оболочка
      • 2. 4. 3. Изотропная пологая сферическая оболочка
      • 2. 4. 4. Неустановившиеся напряжения в сферической оболочке, нагреваемой движущимся источником тепла
  • 3. ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ОБОЛОЧЕК, ОБУСЛОВЛЕННОГО ДВИЖУЩИМИСЯ ОБЛАСТЯМИ НАГРЕВА
    • 3. 1. Движение источников нагрева, расположенных на окружности по сферической оболочке
    • 3. 2. Напряженное состояние сферической оболочки при распределении движущихся источников нагрева по круговой области
    • 3. 3. Напряженное состояние цилиндрической оболочки при движении источников нагрева, распределенных по областям
  • 4. ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ОБОЛОЧЕК ПРИ ПОНИЖЕНИИ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ДВИЖУЩИМИСЯ ОБЛАСТЯМИ НАГРЕВА. ОПТИМАЛЬНЫЕ ОБЛАСТИ НАГРЕВА
    • 4. 1. Исследование напряженного состояния сварных оболочек при понижении остаточных сварочных напряжений способом локальной термообработки движущимися областями нагрева
    • 4. 2. Определение оптимальных движущихся областей нагрева /охлаждения/ для упрочнения сварных швов пластин и оболочек
    • 4. 3. Оптимальные области нагрева для цилиндрических оболочек и пластин
  • 5. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕРМОНАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ (БОЛОЧЕЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПРИ ВОЗДЕЙСТВИЯ ШСОКОИНТЕНСИВНЫХ ИСТОЧНИКОВ ТЁГША
    • 5. 1. Теоретико-экспериментальный метод определения остаточных напряжений при оплавлении поверхности цилиндрической оболочки
    • 5. 2. Нацряженное состояние сферической оболочки, обусловленное высокоинтенсивным оплавлением зоны сварного шва
    • 5. 3. Исследование температурных полей в пластине при высоко интенсивном импульсном оплавлении
    • 5. 4. Теоретико-экспериментальный метод оцределения остаточных напряжений при глубоком проплавлении цилиндрической оболочки

4 I. В В Е Д Е Н И Е Современная техника и строительство все более широко используют в различных металлических конструкциях тонкостенные оболочечные элементы. Основным видом неразьемного соединения таких элементов конструкций является сварка. Сварные соединения по сравнению с другими типами неразьемных соединений имеют значительные преимущества. Поэтому число сварных конструкций возрастает, а сфера их применения все более расширяется. В процессе сварки конструкции подвергаются высокоинтенсивному локальному нагреву, вследствие которого в зоне сварного шва /зоне термического воздействия/ имеют место сложные физикохимические процессы, обуславливающие структурные изменения и, в том числе, остаточные напряжения, как результат возникновения несовместных деформаций. В ряде случаев величина остаточных сварочных напряжений может достигать и даже значительно превышать предел текучести материала, из которого изготовлена конструкция, и таким образом оказывать отрицательное влияние на параметры прочности и выносливости изделия формы и размеров конструкции Isi, 54, 74, 82] Остаточные хрупкому сварочные напряжения приводят к потере устойчивости, искажению |l6, 19, 21, 72, 82] разрушению и другим нежелательным явлениям |_20, 52, 68, 115, 121, 150 J Поэтому, вопросу исследования сварочных напряжений и деформадий и задаче снятия остаточных напряжений или понижения их уровня уделяется все больше внимания. К настоящему времени накопилось большое количество работ по экспериментальному и теоретическому исследованию процессов образования сварочных напряжений и деформаций и их остаточного состояния в изделиях из различных материалов, различной формы, при различных условиях и режимах сварки. Значительный вклад в развитие и решение многих практических и теоретических вопросов сварочных процессов внесли Е. О. Патон [84, 85] Г. А. Николаев [72−74] Н. Н. Рыкалин [l07, lOs] В. П. Вологдин [l9, 20] Н. О. Окерблом [80, 81] Н. Н. Прохоров ю з 104] О. А. Бакши 2 3, 4] Г. Б. Талыпов и б 117] И. А. Биргер 7 В. А. Винокуров 15 17] И. П. Трочун [l20] А. Кузьминов [бЗ] В. С. Игнатьева 38] А. Куркин [54, 55] В. М. Сагалевич [бб] А. В. Вертинский м и о В. И. Махненко А.Г.Григорянц ЗО] Г. К, Евграфов и В. С. Осипов [35, Зб] Э .Й.Григолюк, Я. С. Подстригач, Я. И. Бурак [27−29] Я. С. Подстригач [97] П. И. Кудрявцев [5l] ц др. Среди иностранных ученых следует отметить работы Roientat Ъ, [l48 149] 5prorQ (jen %CtQussen G. [lI5, 152] .Puchner 0. [I46] CoitreU C.L.M. [l33, ш Кипч И. [I40] koLchi MosuSuchi [l42] Nuich V. [l55] В этих и других работах получены конкретные данные о природе сварочных напряжений /деформаций/ и разработаны пути их регулирования различными технологическими и конструкционными мероприятиями, приведены математические методы вычисления остаточных напряжений и теоретические основы их снижения. Однако, до сих пор количество нерешенных вопросов, связанных с увеличением прочности и надежности сварных конструкций, все время увеличивается. Это связано как с внедрением в практику новых материалов, обладающих высокими прочностными характеристиками, так и с созданием новых конструкций, имеющих сложную форму и большие габариты. Непрерывному увеличению обьемов сварки в промышленности и строительстве сопутствует разработка способов борьбы со сварочными деформациями и с их вредным влиянием на качество и работоспособность сварных конструкций. В технологии сварочного производства существуют предотвращающие и устраняющие способы борьбы со сварочными деформациями и напряжениями. Если способы предотвращающие развитие сварочных дефорлаций и напряжений применяются на всех этапах от проектирования до создания сварной конструкции, то способы устраняющие их, использзштся только в процессе монтажа и после выполнения сварочных работ [из] Для уменьшения и устранения остаточных сварочных напряжений и деформаций существует ряд способов таких, как: прокатка [l6, 51, I35J проковка и правка нагрев /охлаждение/ [l7, НОJ энергии [91, 92] [39, 69, IIOJ местный [l6, 104, Н О J термообработка отпуском вибрационная обработка [32] и др. термообработка высококонцентрированными источниками Выбор способа понижения остаточных напряжений зависит от многочисленных факторов: физико-механических свойств материала, величины и характера распределения остаточных напряжений, геометрии изделия, типа соединения и т. д. Наиболее распространенньм способом снятия остаточных напряжений является общая термическая обработка сварных конструкций отпуск 17] Широкое распространение этот способ получил благодаря тому, что позволяет снижать остаточные напряжения в различных конструкциях не зависимо от их геометрии и характера распределения в них этих напряжений. Однако высокий отпуск не технологичен для габаритных конструкций, так как требует больших затрат на постройку и эксплуатацию специальных печей. Недопустим отпуск и для конструкций, изготовленных из закаленных материалов, термическая обработка которых не допускает широкой зоны нагрева. Невозможно использовать печной отпуск конструкций с замыкающими сварными швами. В таких случаях для понижения уровня остаточных сварочных напряжений или их перераспределения применяется местный нагрев сварного соединения до определенной температуры либо в районе шва либо на некотором расстоянии от него. Местному нагреву в литературе приделяется много внимания [5−8, 10, II, 13, 23, 24, 27−29, 31, 41−44, 46−50, 56, 63, 64, 67, 76, 87, 97, 106, 118, 122, 123, 131 134, 138, 140] однако строго сформулированных общих рекомендаций для правильного выбора места и температуры нагрева пока нет. В каждом конкретном случае режим местного нагрева необходимо уточнять с учетом свойств металла и конфигурации изделия, По времени действия по отношению к процессу сварки, местный нагрев.

6.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. В работе проведено исследование термоупругого состояния конструкций оболочечного типа применительно к локальной термообработке сварных соединений для понижения уровня остаточных напряжений путем нагрева околошовных зон движущимися источниками тепла или путем приповерхностного оплавления зоны шва.

2. Решены задачи определения температурных полей и напряжений, обусловленных движущимися источниками тепла в тонкостенных оболочках. Изучены особенности распределения напряжений в оболочках, связанные со скоростью движения, наличием кривизны, теплоотдачи. Решение получено путем применения к исходным разрешающим уравнениям термоупругости оболочек интегрального преобразования Фурье или с применением операторного метода.

3. Установлены характерные особенности в распределении температурных напряжений, возникающих в процессе термообработки сварных цилиндрических и сферических оболочек движущимися, распределенными по областям, источниками тепла. Выявлено существенное влияние расстояний областей нагрева от сварного шва, вида областей размещения источников и скорости их движения на напряженное состояние оболочек.

4. На основании условия пластичности Треска-Сен-Венана установлен критерий оптимальности нагрева сварных оболочечных конструкций движущимися источниками тепла для понижения уровня остаточных напряжений. Сущность критерия состоит в том, что нагрев необходимо выбирать таким образом, чтобы в области сварного шва разность возникающих усилий в продольном и поперечном направлениях была положительной и возможно большей по величине.

Показано, что при термообработке конструкций источниками тепла, размещенными по круговым областям, центры кругов необходимо располагать симметрично относительно шва на некотором определенном расстоянии от него.

5. Исследовано влияние дополнительного охлаждения области сварного шва на напряженное состояние при термообработке. Показано, что при оптимальном размещении области охлаждения в виде круга эффективность термообработки существенно повышается.

6. Поставлена и решена задача об определении оптимальных по форме и размещению относительно сварного шва движущися областей нагрева и распределения в них источников тепла для понижения уровня остаточных сварочных напряжений. Показано, что оптимальные области нагрева и охлаждения ограничены одной из линий уровня функции, определяющейся через фундаментальное решение задачи термоупругости пластин и оболочек. Выбор областей нагрева и охлаждения из семейства граничных кривых определяется однозначно из заданных условий нагрева.

7. Разработан теоретико-экспериментальный метод определения остаточных напряжений, возникающих вследствие термообработки оболочечных конструкций высокоинтенсивными источниками нагрева. Исследования проведены для случая цилиндрических и сферических однородных и кусочно-однородных оболочек.

8. Для случая цилиндрических оболочек приведены результаты, позволяющие выбирать оптимальные параметры оплавления области сварного шва, при которых обеспечивается понижение уровня остаточных напряжений. к.

9. Разработан теоретико-экспериментальный метод определения остаточных напряжений, возникающих в цилиндрических оболочках вследствие их глубокого оплавления по кольцевой области заданной ширины. Данные результаты могут быть использованы также для контроля величины остаточных напряжений, возникающих при сварке.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.Е., Лебедев Б. Ф., Кузьменков Л. Г., Иващенко Г. А., Бровман М. Л., Марков В. И. Применение предварительного подогрева при сооружении корпусов конверторов. — Автоматическая сварка, 1967, № 7, с.47−49.
  2. O.A. Деформации и напряжения при местном сосредоточенном нагреве стального листа. Автогенное дело, 1953, № 2, с.1−6.
  3. O.A. О стабильности сварочных деформаций. В кн.: Труды Челябинского политехнического института, 16. — М.: Машгиз, 1959, с.5−13.
  4. O.A. Напряжения и коробления при сварке. М.: Машгиз, 1961.
  5. В.А., Тихова Л. Ф. Области применения низкотемпературного электронагрева. Электрическая промышленность, 1979, вып.8/204/, с.18−19.
  6. И.А. Остаточные напряжения. М.: Машгиз, 1963. -232 с.
  7. В.М. Индукционный подогрев и термическая обработка сварных стыков токами промышленной частоты. Сб.: Технология сварочного производства, ЛМЗ, М.-Л.: Машиностроение, 1963, с.358−375.
  8. .А., Уэйнер Д. Ж. Теория температурных напряжений. М.: Мир, 1964. — 517 с.
  9. М.Я., Мимухин Б. М., Полик И. И., Мельников А. Ф. Снятиеостаточных сварочных напряжений в угловых швах местным нагревом. -ЦИТЭИН. Термическая и химикотермическая обработка металлов. Вып.8. М., i960, стр.3−18.
  10. Я.И., Григолюк Э. И., Подстригач Я. С. О применении методов вариационного исчисления к решению задач об оптимальном нагреве тонких оболочек.- В кн.: Труды У1 Всесоюзной конференции по теории оболочек и пластин. M., 1970, с.100−108.
  11. Ващенко-Захарченко М. Е. Символическое исчисление и приложение его к интегрированию нелинейных дифференциальных уравнений.-Киев, 1962.
  12. Н.Н., Фридкис Э. И. Применение газопламенного нагрева для местной термообработки сварных соединений из стали 09Г2С толщиной до 80 мм. Сварочное производство, 1979, № 4, с.25−27.
  13. А.В., Сагалевич В. М., Панферов Н. М. Уменьшение4деформаций, возникающих при сварке элементов малых толщин.-Изв.ВУЗов. Машиностроение, 1974, № 10, с.132−135.
  14. В.А. Некоторые закономерности образования напряжений при сварке. Изв.вузов. Машиностроение, 1966, № 4, с.145−150.
  15. В.А. Сварочные деформации и напряжения.- М.: Машиностроение, 1968. 236 с.
  16. В.А. Отпуск сварных конструкций для снижения напряжений. М.: Машиностроение, 1973. — 215 с.
  17. В.З. Избранные труда. T.I. Изд-во АН СССР, M., 1962.528 с.
  18. В.П. Коробление судовых конструкций от сварки. -Л.: Речиздат, 1948. 160 с.
  19. В.П. Деформации и напряжения в сварных судовых конструкциях. Л.: Судпромгиз, 1945. — 180 с.
  20. С.А. Устойчивость деформируемых систем. М.: Наука, 1967 — 984 с.
  21. М.Н. Хрупкое разрушение сварных соединений и конструкций. Киев: Машгиз, 1963, — 181 с.
  22. М.Н., Касымов A.M., Валиев М. О выборе температуры и места сопутствующего подогрева при сварке и наплавке.
  23. В сб.: Повышение надежности детал. машин восстанавливаемых механизир. способом наплавки. Уфа, 1973, стр.117−120.
  24. K.M., Ников H.H. Влияние подогрева на кинетику образование напряжений при сварке легированных сталей. Труды Ленингр.кораблестроит.ин-та, вып.79, 1972, с.60−68.
  25. И.М., Шилов Г. Е. Обобщенные функции и действия над ними. М.: Физматгиз, 1959. — 470с.
  26. А.Л. Теория упругих тонких оболочек. М.: Наука, 1976. — 512 с.
  27. Э.И., Бурак Я. И., Подстригач Я. С. К вопросу об экстремальном осесимметричном нагреве цилиндрической оболочки. Тепловые напряжения в элементах конструкций, 1969, вып.8, с.52−56.
  28. Э.И., Подстригач Я. С., Бурак Я. И. Оптимизация нагрева оболочек и пластин. Киев: Наук. думка, 1970. — 364 с.
  29. Э.И., Бурак Я. И., Кручкевич В. Ю., Подстригач Я.С.
  30. К определению режимов локальной термообработки цилиндрических оболочек с остаточными напряжениями. Физико-химическая механика материалов, 1969, 5, № 3, с.361−369.
  31. А.Г. Поперечные деформации при сварке цилиндрических оболочек. Изв.высш.учебн.заведений «Машиностроение», 1974, № 5, с.128−131.
  32. A.A., Казимиров A.A., Недосека А. Я. Снятие напряжений в сварных стыках труб низкотемпературной обработкой. Автоматическая сварка, 1972, № 2, с.41−42.
  33. A.A., Зубченко О. И. и др. Снижение сварочных напряжений в пластинах с помощью вибрации, — Автоматическая сварка, 1972,7, с.
  34. Г. Б. Таблицы интегралов и другие математические формулы. М.: Изд-во «Наука», 1973. — 228 с.
  35. .П., Марон И. А. Основы вычислительной математики.-М., 1966. 664 с.
  36. Г. К., Осипов В. О. Об использовании остаточных напряжений для повышения усталостной прочности сварных конструкций, Сварочное производство, I960, № 10, с.7−10.
  37. Г. К., Осипов В. О. Усталостная прочность сварочных соединений эксплуатируемых железнодорожных мостов. Сварочное производство, 1965, № 8, с.6−8.
  38. Земзин В. Н, Деформации и напряжения при сварке конструкционной закаливающейся стали. Автогенное дело, 1952, № 3, с5−3.
  39. B.C. Распределение собственных напряжений в пластинах сваренных за один проход. Сварочное производство, 1956, № 3, с.12−17.
  40. B.C., Крайчук М. М., Михалев H.H., Тарасевич Ю. С. Некоторые вопросы влияния предварительного нагружения на величину остаточных напряжений от сварки. Труды ВНИИ ж.-д. транспорта, 1973, вып.485, с.47−53.
  41. П.М. Растяжение свариваемых встык кромок как средство предупреждения коробления тонких листов. Труды ЦНИИРФ, вып. XXXI, 1955, с.89−100.
  42. Г. П. Влияние местного подогрева при сварке кольцевых швов на напряженное состояние сварного соединения. Сварка, 1963, вып.6, с.244−251.
  43. .С., Волков В. В. Влияние последующего подогрева на стойкость сварных соединений стали 14Х2ШР против образования трещин. Автоматическая сварка, 1977, № 12, с.39−41.
  44. B.C., Мусияченко В. Ф., Смиян О. Д., Миходуй А. Г. Влияние подогрева на распределение водорода в сварном соединении высокопрочной стали. Автоматическая сварка, 1973,12, с.63−64.
  45. A.M. Перемещение кромки пластины при нагреве линейной многоплазменной горелкой. Технология и организация производства. Научно-произв. сб., 1970, № 6, с.92−93.
  46. A.M., Тен B.C. Перемещение кромки при сварке. Изв. вузов. Машиностроение, 1979, № 4, с.123−129.
  47. М.М. Применение индукционного нагрева для местной термической обработки сварных соединений крупногабаритных изделий большого веса. Термообработка при индукционном нагреве МдаП, 1968, с.43−54.
  48. М.М. Местная термическая обработка сварных швов патрубков сосудов. Сварочное производство, 1978, № 10, с.41−42.
  49. М.М. Методика определения ширины зоны местного нагрева под сварку кольцевых кромок цилиндрических изделий.-Сварочное производство, 1979, № 10, с.27−28.
  50. А.Д. Основы термоупругости. Киев: Наук. думка, 1970. — 307 с.
  51. М.С. Электротермообработка сварных соединений паропроводов. Труды ЦНЖМАШа «Новое в технологии индукционного нагрева», № 25, 1962, с.17−30.
  52. П.И. Остаточные сварочные напряжения и прочность конструкций.- М.: Машиностроение, 1976. 270 с.
  53. И.В., Наумченко Н. Е. Усталость сварных конструкций. -ДО.: Машиностроение, 1976. 270 с.
  54. С.А. Сварочные деформации судовых корпусных конструкций. -Л.: Судостроение, 1974. 286 с.
  55. С.А. Прочность сварных тонкостенных сосудов, работающихпод давлением. ~ М.: Машиностроение, 1976. 184 с.
  56. С.А. и др. Измерение деформаций и напряжений при сварке элементов больших толщин Ст.З. Автоматическая сварка, 1959, № 6, с.8−11.
  57. Е., Кон Т., Мураяма Т. Предотвращение трещин при сварке сферических сосудов из высокопрочной стали. Исикавад-зима Харима Гихо, 1975, т.15, № 3, с.384−389 /на япон.яз./. Перевод ВЦП № Ц-77 223, М., 1976, — 27 с.
  58. М.А., Шабат Б. В. Методы теории функций комплексного переменного. М.: Изд-во «Наука», 1973. 736 с.
  59. A.B. Теория теплопроводности. М.: Высшая школа, 1967.599 с.
  60. А.Г., Полузьян Ж. А., Рахманов A.C. Определение необходимости предварительного подогрева и его температуры при сварке стыков магистральных трубопроводов. Строительство трубопроводов, 1971, № 7, с.36−38.
  61. В.Н., Новосад E.H., Пляцко Г. В. Определение оптимальных областей нагрева при упрочнении продольных сварных швов цилиндрических оболочек. Проблемы прочности, 1982,4, с.79−83.
  62. В.Н., Пляцко Г. В. Гриничные задачи термоупругости для кусочно-однородных пологих оболочек. В сб.: Термомеханические процессы в кусочно-однородных элементах конструкций.-Киев, Наук. думка, 1978, с.50−56.
  63. В.Н., Пляцко Г. В. К задаче определения нестационарных температурных полей в пластинах и оболочках. В кн.: Математические методы в термомеханике. — Киев, 1978,1. С.100−109.
  64. В.Н., Пляцко Г. В. Температурные поля и напряжения при локальном отпуске винтовых сварных швов цилиндрических оболочек. Изв. АН СССР. Механика твердого тела, 1972, № 4,с.187−191.
  65. И.Н. О выборе ширины зоны подвода тепла при местном технологическом нагреве. Сварочное производство, 1981,6, с.6−7.
  66. С.А., Сухоруков Е. Ф. Остаточные напряжения в сварныхшвах, выполненных автоматической наплавкой под флюсом. -Труды Белорусского ин-та механизации сельского хозяйства, 1969, вып.12, с.108−112.
  67. В.И. Расчетные методы исследования кинетики сварочных напряжений и деформаций. Киев: Наук. думка, 1976. -320 с.
  68. В.И., Пивторак Н. И., Байер М. Выбор параметров подогрева свободной кромки при сварке тавровых балок. Автоматическая сварка, 1976, № 12, с.1−5.
  69. Г., Окада Т., Ватанабе Т. Меры предупреждения сварочных деформаций конструкций из нержавеющей стали. Есэцу гидзюцу, 1973, т.21, № I, с.51−55 /на япон.яз./. Перевод
  70. ВЦП № Ц-48 666, М., 1975. 19 с.
  71. B.C. Безударная правка местных деформаций листовыхсварных конструкций и опыт ее применения в судостроении. -Л., 1973. 23 с.
  72. В.П., Казимиров A.A., Лоптев Н. С. Сварка с управлением продольным пластическим ускорочением металла соединения. ИЭС им. Е. О. Патона. Информ. письмо № 33 /100/, 1976, с 1−3.
  73. В.П., Кулик А. Н., Кушнир P.M. Квазистатические температурные напряжения в составной пластинке, обусловленные источниками и стоками тепла. В кн.: Вопросы прикладной термомеханики. Сб.научн.трудов. Киев, 1979, с.43−54.
  74. Г. А. Деформации, вызываемые сваркой в элементах конструкций. Автогенное дело, 1940, № 10, с.1−7.
  75. Г. А. Методы борьбы с собственными напряжениями в сварных конструкциях. Автогенное дело, 1945, № 10, с.7−10.
  76. Г. А. Расчет сварных соединений и прочность сварных конструкций. М.: Высшая школа, 1965. — 451 с.
  77. Г. А., Прохоров H.H. Напряжения в процессе сварки. -М.Л.: Изд-во Академии наук СССР, 1948. 87 с.
  78. В.И. 0 местной термообработке стыковых швов для снятия остаточных напряжений.- Автоматическая саарка, 1958, № 7, с.29−35.
  79. Е.М. Дослгдження контактно! взаемоды оплавленого шару на цил1ндричн1й оболонщ 13 зоною зварного шва стосовно до задач1 змщнення зварних констругацй. Матер1али друго? конференцы молодих науковщв Зах1дного наукового центру
  80. АН УРСР. Секц1Я механ1ки. Ужгород, 1975, с.66−68. — Рук. депон. ВИНИТИ № 4529−76.ДЕЛ, 1976.
  81. В.Д., Трехтенберг Б. Ф., Кенис М. С., Кошелев H.H., Хакимов А. Н. Температурное поле при сварке пластин ограниченной толщины с интенсивным теплоотводом. Сварочное производство, 1979, № 12, с.1−3.
  82. Н.О. Сварочные напряжения и деформации. М.: Машгиз, 1948. ~ 252 с.
  83. Н.О. Сварочные напряжения в металлоконструкциях. -Л.: Машгиз, 1950. 144 с.
  84. Г. Неустановившиеся температурные напряжения. М.: Физматгиз, 1963. «252 с.
  85. Е.О. и др. Усадочные напряжения при сварке цилиндрических сосудов. Киев: Изд-во АН УССР, 1936.
  86. Е.О., Горбунов Б. Н., Берштейн Д.1. Вплив зсхдальних напруг на мхцнгсть зварних конструкщй. Кигв: Вид-во АН УРСР, 1937. — 148 с.
  87. B.JI. Теория оболочек с конечной сдвиговой жесткостью.-Изд-во Наук. думка, Киев, 19.73. 248 с.
  88. .М. Влияние предварительного подогрева при сварке на остаточное напряженное состояние. Труды ВНИИ трансп. стр-ва, 1977, вып.103, с.114−121.
  89. Я.С., Ярема С. Я. Температурш напруження в оболон-ках. Ки? в, Вид-во АН УРСР, 1961. — 212 с.
  90. Г. В., Максимович В. Н., Новосад Е. Н. Определение напряженного состояния в цилиндрических и пологих сферических оболочках, обусловленного движущейся областью нагрева. Тепловые напряжения в элементах конструкций. 1973, вып.13,сЛ08−112.
  91. Г. В., Мойса М, И., Карасев Л. П. Уменьшение остаточных напряжений в тонкостенных конструкциях способом импульсного оплавления. Автоматическая сварка, 1973, № 2, с.63-^4,
  92. Г. В., Мойса М. И., Карасев Л. П. Применение лазера для снятия остаточных сварочных напряжений. ФХММ, 1971, № 6, с.87−89.
  93. Г. В., Новосад E.H., Карасев Л. П. Неразрушающий способ определения остаточных сварочных напряжений в цилиндрических оболочках. Автоматическая сварка, 1972, № 9, с.36−38.
  94. Г. В., Новосад E.H., Максимович В. Н., Болотюк Д. П. О возможности применения движущихся источников нагрева при местном отпуске сварных швов. Тепловые напряжения в элементах конструкций. 1975, вып.15, с.
  95. Г. В., Новосад E.H., Максимович В. Н., Градыская A.A. Напряженное состояние пологих оболочек при нагреве движущейся областью. «Мат.методы и физ."мех.поля, 1975, вып.2,с.68−71.
  96. Г. В., Шелестовский Б. Г., Савенко П. А. Напряжения в слое, обусловленное локальными изменениями в материале. -Проблемы прочности, 1972, № 5, с.66−68.
  97. Я.С. Математические основы теории оптимизации локальной термообработки оболочки. «В кн.: Математика и научно-технический прогресс. Киев, 1973, с.174−194.
  98. Я.С., Коляно Ю. М. Неустановившиеся поля и напряжения в тонких пластинках. Киев: Наук. думка, 1972. — 308 с.
  99. Я.С., Осадчук В. А. Исследование напряженного состояния цилиндрических оболочек, обусловленного заданным тензором несовместных деформаций и его приложение к определению сварочных напряжений.- Физикснхим.мех.материалов, 1968, № 4, с.400−407.
  100. Я.С., Пляцко Г. В., Осадчук В. А., Карасев Л.П.
  101. К определению остаточных сварочных напряжений в цилиндрических оболочках. Автоматическая сварка, 1971, № 3, с.37−39.
  102. Я.С., Чернуха Ю. А. Об уравнениях теплопроводности тонкостенных элементов конструкций. В кн.: Теория пластини оболочек /Тр.IX Всесоюз.Конф. по теории оболочек и пластин/. Л., 1975. с.82−85.
  103. Я.С., Швец Р. Н. Термоупругость тонких оболочек.-Киев: Наук. думка, 1978. 343 с.
  104. H.H. Горячие трещины при сварке. М.: Машгиз, 1952. — 219 с.
  105. H.H. Физические процессы в металлах при сварке М.: Металлургия, 1968. т.1 695 е.- 1976. т.2. — 599 с.
  106. H.H., Самотохин С. С. Влияние искусственных стоков тепла на процессы развития внутренних напряжений и деформаций при сварке. Сварочное производство, 1975, № 5, с.3−6.
  107. Ю.И., Попова Т. М. Расчет некоторых режимов локального нагрева соединений тонких листов с целью перераспределения остаточных напряжений. Автоматическая сварка, 1981, № 3, с.17−21.
  108. H.H. Тепловые основы сварки. М.^Л.: Изд-во АН СССР, 1947. — 272 с.
  109. H.H. Расчет тепловых процессов при сварке. М.: Машгиз, 1951. — 296 с.
  110. H.H., Зуев И. В., Углов A.A. Основы электронно-лучевой обработки материалов. М.: Машиностроение, 1978. — 239t.
  111. НО. Сагалевич В. М. Методы устранения сварочных деформаций и напряжений. -М.: Машиностроение, 1974. 248 с.
  112. Р.З., Вольман И. Ш. Расчет температурных полей и регулирование тепловложения при сварке цилиндрических оболочек.-Сварочное производство, 1979, № 9, с.1−2.
  113. Сварка в машиностроение. Справочник. В 4-х т. /Редкол: Г. А. Николаев /пред./ и др. -М.: Машиностроение, 1979. т.1 /Под ред. Н. А. Ольшанского 1978, 504 е.- т. З /Под ред.В. А. Винокурова. 1979. 567 с.
  114. Сварка в СССР, Том 2. Теоретические основы сварки, црочности и проектирования. Сварочное цроизводство. М.: Наука, 1981.493 с.
  115. И. Преобразование Фурье. М.: ИЛ., 1955.
  116. В. Остаточные напряжения, являющиеся результатом сварки. В кн.: Остаточные напряжения в металлах и металлических конструкциях. Сб.статей. Перевод с англ.- M., 1957, с.100−119.
  117. Талыпов Г, Б. Приближенная теория сварочных деформаций и напряжений. Л.: Изд-во ЛГУ, 1957. — 206 с.
  118. Талыпов Г, Б. Сварочные деформации и напряжения. Л.: Машиностроение, 1973. — 280 с.
  119. Термические и деформационные методы обработки сварных конструкций. Обзор. В кн.: Сварочное производство. М.: НИИИНФОШТЯЖМАШ, 1975. 10−75−11. — 16 с.
  120. С., Цудзимото К. Деформация тонких листов при дуговой сварке и меры по ее предупреждению. Есэцу гидзюцу, 1977, т.25, № 2, с.27−31 /на япон. яз/.
  121. И.П. Внутренние усилия и деформации при сварке. М.: Машгиз, 1964. — 247 с.
  122. У.Дж., Кихара X., Зут В. Уэллс A.A. Хрупкие разрушения сварных конструкций. М.: Машиностроение, 1974. — 320 с.
  123. Ш. Т., Магеррамов А. Г. Влияние сопутствующего подогрева на процесс развития сварочных деформаций при переплавлении, кромки пластины из закалывающейся стали. Ученые записки Азерб. и"-та нефти и химии, 1978, сер.9, № I, с.50−53.
  124. И. Меры и приспособления для предотвращения сварочных деформаций и напряжений. Есэцу гидзюцу, 1974, 22, с.10−14.
  125. Р.Н., Павленко В. Д. Температурные напряжения около кругового отверстия в сферической оболочке при наличии теплоотдачи. Физ.-хим.мех.материалов, № 3, 1970, с.89−93.
  126. Ю.А., Шевченко В. П. Розв’язок задач1 згину сферич-ннх оболонок. Прикладна мехашка, 1964, т. 10, № 4,1. С.382−391.
  127. Ю.Н., Бабешко М. Е. и др. Решение осесимметричной задачи термопластичности для тонкостенных и толстостенных тел вращения на ЕС ЭВМ. Киев: Наук., пумка, 1980. — 196 с.
  128. С.Я. Температурная задача в теории оболочек. Вопросы машиноведения и прочности в машиностроении, 1957, б, с.50−60.
  129. С.Я. Температурн1 напруження в кругов1й цшнндричн1й та сферичнгй оболонках. В сб.: Температурн1 напруження в тонкостгнних конструкцгях. Ки! в, Вид-во АН УРСР, 1959, с.5−60.
  130. Anderson L%, HM R.E. Pre stressing for war роде control ofwe С dec! steeC sheet. Wet ding Jour not, 1974, v. 53, No. 7}^30-Ш
  131. Beyer //., Hoppe W., Koch K. und Lachman H. VorwQrmen yon Qroprohr&n yor dem SchweiSen Sei Ban cfer «drushBa-Trasse" — SohweipieohniK (ddr), 197?- b.27, n10, s.45&-460.
  132. Cooper P.J. Preheating Qnd stressre Eie vincj pipes Qnd vesseCs.- WeCd. and Met. FoSr., 1961, v. 29, M?.3, p. 95−100.132. hooper P.J. Trends in heat-treatment of weeded constructions, — Weed, and Met. Fabr.} 1961, v. 30.} No. 6, p. ?20−223.
  133. Cottrett C.l.M. Confronted Thermae Sereviiy Cracking Test SimuCcrfes Practicai WeCd Joints. -The Weeding Journal Souppt, 1955, Y. 32, bio. 6, p. 2.5J-s -272-s .
  134. Cottrett 8. Stress ntiof of Butt wetds in rectangular piates by -to&at heating. briiich Wetding Journal} 1961, v.8, Ы Ю, p. 4*5−490.
  135. J)as Т. K. Stress Qnd Distortion in Wetoled Fabrication and the ReCievinq of Such Stresses. -Tisc0j MM) v.21,No.2,5./4.
  136. Engineer M.N. Reducing residuaв WePdUng? tresses in modern high pressure? team fines. 'Indian J our not Poverand River VMey Devzdopm., 1969, v. 19, Mo.5} p. 215-Ж,
  137. Go now ia R. On the fundomentot sinyufarity in the ieory of? ho Wow cyCinc/ricof ?hetts.- Archives Of MechanicsrWorszowa} 1973, V. 25, is. 6, p. 965−992.
  138. Gurneg T.R. Nekonda T. L>. Jnftuence of fotot heating on Jaiicjue. behaviour of WMed specimens.-Sritich WeCdUng Journal 1959, y. 6, No. 6 p. 491−497.
  139. Heating for aiding. W&Eding Design and Fabrication, ?976- v. 49, tfo. S, p.49−50.
  140. MosubuchL Koichi Analysis of Weeded structures: resiotuad stresses, distortion, and their consequences. Oxford e. Q.} Pergamon Press, 1920, xii. — 642p.p.
  141. Mizoguchi Kotri. Температурные напряжения §> цилиндрической оЪолоцче с дбиЛущимся нагретым пятном. Trens J**p- Soe. Meth. Encj.} 1971,57, /7298, 1107−1114 (япон.) .
  142. Mlioquohi кок!¦ Thermal stresses in a? yCinctricof shei? under a moving hot spot. ЬиЕв. JSMEj 1972,758o- p.p. Щ -192.
  143. Preheating and stress retlevin (j. Canadiern Wetdev Sc Fabricator, 1976, v. 67, No. 11, p. 16−22.
  144. Puchner 0. SchwettfestiykeLt geschwei? ter Knoten6teoh^^sc^~ tusse und ihre Erhohung durch Ort 6i che GCuhung.-Schweip-?ecW, (DDR), 1956, 8. 6, N4, s.109−114.
  145. Satoh K., Yecfd y.- Kihara H. Tendances adue? tes des recherchier sur tes contraLntes ei deformations dues Qu iridoge en raEation aves Ca -fissitration des soudures. Soudacje, et tachnicues conn eyes, 1374, 28, hi 4−2., p. 43−6*.
  146. Sproragen Cordovi L. Shrinkage Stress in Weeding. f review of {he Literature from January 4,1931 to September 4,1943- !/i/eidin§ Toumae, 94kt v. 23, No.5.
  147. Spraro?e» Cossen L E. Shrinks Distortion in Wetdiny. A Review of the Literature from JanuQry ^ /S3?. The Mdincj Journoe, 1937}153. f.29−40,
  148. Shout R.D. and Doty p. VlMMity Stents- tie* york}1953 .
  149. Jetten U. Hutt H. Vorwarnung einer Montagerundnaht fur einer 500 LG^tHavi.~ScMweipUo\yiK (pj>R)ie>.2.1tN3)s.S74−375,
  150. Wudch W. SeJim wpfungen unci SpQvinun^e^ Schwei? en .-??ecb Rohre Profite, led 4,197S, s.25,^6, ?>.298−305- Teii II, 1978, 28, ti9} S. H25−45 $- Teie Hl, /999,26, *4, s. 15−13.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!