Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Напряженно-деформированное состояние кузовов вагонов для перевозки автомобилей

Диссертация: Напряженно-деформированное состояние кузовов вагонов для перевозки автомобилей
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Разработаны два варианта моделирования напряженно-деформированного состояния кузовов крытых двухъярусных вагонов для перевозки автомобилей. Первый вариант предоставляет возможность аналитического описания работы конструкции с помощью системы дифференциальных уравнений. Этот подход наиболее экономичен по материальным и трудовым затратам на производство анализа напряженно-деформированного состояния… Читать ещё >

Напряженно-деформированное состояние кузовов вагонов для перевозки автомобилей (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. Анализ методов проектирования и расчета кузовов вагонов
  • 2. Разработка аналитических средств расчетного моделирования напряженно-деформированного состояния несущих кузовов вагонов для перевозки автомобилей
  • 3. Моделирование работы кузова вагона на основе применения специализированного алгоритма, реализующего метод конечных элементов
  • 4. Краткое описание программ расчетов кузова вагона для перевозки автомобилей на основе аналитического метода моделирования и по МКЭ. Сопоставление результатов, полученных по разным методам
  • 5. Анализ влияния жесткостных характеристик стержневых элементов кузова на его деформации

В условиях рыночной экономики эффективность функционирования любого предприятия зависит от выпуска конкурентоспособной продукции, главными показателями которой являются высокое качество и экономически обоснованная цена, доступная потенциальным потребителям. Следовательно, важнейшей задачей становится снижение себестоимости изделия.

Известно, что вагоностроение — крупный потребитель металла. Металлоемкость является одним из главных факторов, влияющих на себестоимость вагона. Поэтому создание вагонных кузовов, экономичных с точки зрения металлоемкости, является актуальным.

У современных вагонов кузова воспринимают все виды нагрузок, действующие на вагон. Они испытывают сложные климатические воздействия, на их работоспособность влияет взаимодействие с погрузочно-разгрузочными обустройствами грузовых фронтов, с грузами, многие из которых имеют агрессивные свойства.

К числу главнейших факторов, по которым осуществляется оценка основных показателей качества конструкции, таких как прочность и жесткость, относятся силовые воздействия, вызванные собственной массой и массой груза, движением в поезде и при маневровых работах, погрузкой и выгрузкой с помощью средств механизации.

Одним из основных резервов в стабилизации и развитии экономики железнодорожного транспорта, улучшения организации перевозок пассажиров и грузов является полное обеспечение безопасности движения поездов. Поэтому в «Нормах для расчета и проектирования вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных)» прочности конструкции кузовов вагонов отводится главная роль. Согласно этому документу оценка прочности элементов кузовов вагонов производится по допускаемым напряжениям.

В последнее время появилось достаточно много разработок в области анализа напряженно-деформированного состояния (НДС) и оптимизации несущих конструкций подвижного состава железных дорог. Лишь небольшое количество из них является практически применимым к кузовам вагонов.

Для анализа НДС конструкций кузовов, которые характеризуются высокой степенью статической неопределимости, наиболее эффективным инструментом является метод конечных элементов (МКЭ). МКЭ в настоящее время получил самое широкое распространение вследствие возможности создания на его основе универсальных программных комплексов расчета сооружений на ЭВМ.

На рынке программных продуктов имеется большое число признанных конечно-элементных универсальных программных комплексов, которые можно использовать при расчете различных машиностроительных конструкций («Спринт», «Зодиак», «Космос»).

Достоинством системы расчета, составленной на основе метода конечных элементов, является то, что она не требует от пользователя знакомства с принципами, на основе которых разработана программа. Пользователь должен знать свою задачу и описать ее исходные данные так, чтобы можно было использовать программу.

Универсальные программные комплексы расчета конструкций по МКЭ, как правило, базируются на обширной библиотеке соотношений, описывающих различные по геометрическому очертанию и физическим свойствам конечные элементы и различные воздействия на них.

Благодаря этому возможности таких комплексов, можно сказать, безграничные.

На наш взгляд, к настоящему времени задачи по оценке напряженно-деформированного состояния кузовов вагонов с наибольшей полнотой решены применительно к пассажирским и изотермическим вагонам, котлам железнодорожных цистерн, крытым вагонам и полувагонам. Поэтому актуальной является задача оценки НДС кузовов вагонов для перевозки автомобилей — этого дорогостоящего, пользующегося спросом у населения, груза.

Исследования, направленные на дальнейшее совершенствование конструкций кузовов вагонов для перевозки автомобилей с целью обеспечения безопасности движения и сохранности перевозимых грузов, способствуют ускорению научно-технического прогресса и представляют важную для железнодорожного транспорта задачу.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. Разработаны два варианта моделирования напряженно-деформированного состояния кузовов крытых двухъярусных вагонов для перевозки автомобилей. Первый вариант предоставляет возможность аналитического описания работы конструкции с помощью системы дифференциальных уравнений. Этот подход наиболее экономичен по материальным и трудовым затратам на производство анализа напряженно-деформированного состояния конструкции. Второй вариант использует классическую схему МКЭ, но для ее реализации построены специализированные конечные элементы, отражающие особенности кузова вагона для перевозки автомобилей. Эти элементы включены в библиотеку программного комплекса «МКЕ» кафедры «Вагоны и вагонное хозяйство» МИИТа. Использование этого варианта моделирования требует более существенных затрат.

2. Выполнена проверка достоверности моделирования с помощью аналитического метода путем сопоставления результатов расчета по этому методу с расчетами по «МКЕ» с использованием предложенных нами конечных элементов и с расчетами с помощью сертифицированного программного комплекса «NASTRAN». Эта проверка подтверждает достоверность результатов, получаемых с помощью малотрудоемкого метода моделирования, использующего полученную нами систему дифференциальных уравнений.

3. Для выработки рекомендаций по проектированию конструкции кузова автомобильного вагона выполнены исследования влияния различных факторов на деформированное состояние элементов кузова и установлено: а) с уменьшением площадей сечений продольных поясов их прогиб возрастает, а с увеличением площадей сечений продольных поясов их прогиб уменьшается как при действии продольных сил (сжимающей или растягивающей), так и в случае вертикального нагружения кузоваб) с уменьшением моментов инерции сечений продольных поясов их прогиб возрастает, а с увеличением моментов инерции сечений продольных поясов их прогиб уменьшается как при действии продольных сил, так и в случае вертикального нагружения кузовав) при изменении моментов инерции сечений продольных поясов наибольшее влияние на их прогибы (как при действии продольных сил, так и в случае вертикального нагружения кузова) оказывает изменение момента инерции сечения крыши, а наименьшееизменение момента инерции сечения верхнего ярусаг) при изменении площадей сечений продольных поясов в случае действия вертикальной нагрузки наибольшее влияние на их прогибы оказывает изменение площади сечения крыши, а наименьшееизменение площади сечения нижнего ярусад) при изменении площадей сечений продольных поясов в случае действия продольной нагрузки наибольшее влияние на их прогибы оказывает изменение площади сечения нижнего яруса, а наименьшее — изменение площади сечения верхнего ярусае) при уменьшении моментов инерции сечений стоек верхнего яруса, как при действии продольных сил, так и в случае вертикального нагружения кузова, а также стоек нижнего яруса в случае действия продольной нагрузки наблюдается уменьшение прогибов продольных поясовж) при уменьшении моментов инерции сечений стоек нижнего яруса в случае действия вертикальной нагрузки наблюдается увеличение прогибов продольных поясовз) изменение моментов инерции сечений стоек нижнего яруса в случае действия продольной нагрузки оказывает большее влияние на прогибы продольных поясов, чем изменение моментов инерции сечений стоек верхнего ярусаи) изменение площадей сечений стоек, как верхнего яруса, так и нижнего, при действии продольных сил или в случае вертикального нагружения кузова практически не влияет на прогиб продольных поясовк) расчеты динамического нагружения кузова позволяют сделать вывод, что при увеличении моментов инерции продольных поясов возрастает скорость, при которой возможен резонанс.

4. К достоинствам приведенного метода можно отнести малое время на подготовку исходных данных и для освоения приемов работы с программой расчета, возможность использования недорогих персональных компьютеров с простейшим системным обеспечением и минимальным объемом памяти.

5. При соответствующем выборе исходных данных аналитический метод моделирования работы кузовов вагонов для перевозки автомобилей можно использовать для расчета кузовов пассажирских вагонов и вагонов электропоездов.

6. Объединение аналитического метода моделирования с конечно-элементным представлением конструкции позволяет существенно сократить объем вычислительных работ за счет использования матриц реакций на этапе расчета усилий в элементах конструкции после определения перемещений на основе аналитического решения.

Показать весь текст

Список литературы

  1. В.З. Общая теория оболочек и ее приложения в технике. -М.:Гостехиздат, 1949.
  2. В.З. Тонкостенные пространственные системы. -М.:Госстройиздат, 1958.
  3. .Н., Стрельбицкая А. И. Приближенные методы расчета вагонных рам. -М.:Машгиз, 1946, 168с.
  4. М.А. Расчет и конструирование вагонов. Часть 1. -М.-Л.:Машгиз, 1939, 311с.
  5. М.А. Расчет и конструирование вагонов. Часть 2. -М.:Машгиз, 1940, 372с.
  6. М.А. Расчет и конструирование вагонов. Часть 3. -М.:Машгиз, 1940, 303с.
  7. П.Ф. Теория упругости. -М.-Л.:Оборонгиз, 1939, 640с.
  8. П.Ф. Труды по строительной механике корабля. Том 1. -Л.:Судпромгиз, 1962, 576с.
  9. П.Ф. Труды по строительной механике корабля. Том 2. -Л.:Судпромгиз, 1962, 640с.
  10. Ю.Попкович П. Ф. Труды по строительной механике корабля. Том 3. -Л.:Судпромгиз, 1962, 528с.
  11. П.Ф. Труды по строительной механике корабля. Том 4. -Л.:Судпромгиз, 1963, 552с.
  12. С.П. Теория упругости. -Киев: Наукова думка, 1972, 578с.
  13. С.П., Войновский-Кригер С. Пластинки и оболочки. -М.:Физматгиз, 1963, 636с.
  14. С.П. Статические и динамические проблемы теории упругости. -Киев: Наукова думка, 1975, 564с.
  15. С.П. Прочность и колебания элементов конструкций. -М.:Наука, 1975, 704с.
  16. С.П. Устойчивость стержней, пластин и оболочек. -М.:Наука, 1971, 808с.
  17. Я.И. Вариационные методы строительной механики. -М.:Гостехиздат, 1948, 400с.
  18. А.А. Строительная механика авиационных конструкций. -М.:ВВИА им. Жуковского, 1957, 253с.
  19. А.Л. Теория упругих тонких оболочек. -М.:Наука, 1976, 512с.
  20. В.В. Теория тонких оболочек. -Л.:Судпромгиз, 1951, 344с.21.0гибалов П.М., Колтунов М. А. Оболочки и пластины. -М.:Издательство МГУ, 1969, 696с.
  21. Н.А. Основы аналитической механики оболочек. -Киев: Издательство АН УССР, 1963, 354с.
  22. А.С. Устойчивость деформируемых систем. -М.:Наука, 1967.
  23. А.Ф. Устойчивость и колебания сооружений. -М.:Трансжелдориздат, 1958,572с.
  24. А.Ф., Александров А. В., Шапошников Н. Н., Лащеников Б. Я. Расчет сооружений с применением вычислительных машин. -М.:Стройиздат, 1964, 380с.
  25. А.Ф., Александров А. В., Шапошников Н. Н., Лащеников Б. Я. Строительная механика. Стержневые системы. -М.:Стройиздат, 1981, 512с.
  26. А.В., Шапошников Н. Н., Лащеников Б. Я. Строительная механика, тонкостенные пространственные системы. -М.:Стройиздат, 1983, 488с.
  27. А.Ф., Александров А. В., Шапошников Н. Н., Лащеников Б. Я. Строительная механика, динамика и устойчивость сооружений. -М.:Стройиздат, 1984, 416с.
  28. А.В., Потапов В. Д., Державин Б. П. Сопротивление материалов. -М.: Высшая школа, 1995, 560с.
  29. А.В., Шапошников Н. Н. Строительная механика. -М.: Высшая школа, 1986, 608с.
  30. Н.Н., Тарабасов Н. Д., Петров В. Б., Мяченков В. И. Расчет машиностроительных конструкций на прочность и жесткость. -М.Машиностроение, 1981, 334с.
  31. А.П. Матрицы в статике стержневых систем. -Л.-М.:Стройиздат, 1966, 438с.
  32. А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела. Том 1. -М.:Наука, 1975, 832с.
  33. А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела. Том 2. -М.:Наука, 1978, 616с.
  34. Современные методы расчета сложных статически-неопределимых систем. Сборник переводов под ред. А. П. Филина. -Л.:Судпромгиз, 1961, 876с.
  35. Ф.Ф. Теория матриц. -М.:Гостехтеориздат, 1953, 492с.
  36. Д.К., Фаддеева Д. Н. Вычислительные методы линейной алгебры. -М.-Л.:Физматгиз, 1963, 734с.
  37. ЗЭ.Гельфонд А. О. Исчисление конечных разностей. -М.:Наука, 1967, 376с.
  38. К.К., Карандаков Г. В., Музыченко Ю. Н. Электрическое моделирование и численные методы в теории упругости. -М.:Стройиздат, 1973, 384с.
  39. С.Г. Прямые методы в математической физике. -М.-Л.:Гостехтеориздат, 1950, 428с.
  40. С.Г. Численная реализация вариационных методов. -М.:Наука, 1966, 432с.45.0ниашвили О. Д. Некоторые динамические задачи теории оболочек. -М.:АН СССР, 1957, 196с.
  41. Расчет вагонов на прочность. Под ред. Л. А. Шадура. -М.Машиностроение, 1971, 432с.
  42. Большегрузные восьмиосные вагоны. Под ред. Л. А. Шадура. -М.Транспорт, 1968, 288с.
  43. В.З. Строительная механика оболочек. -М.:ОНТИ, 1936, 246с.
  44. Вагоны. Под ред. М. В. Винокурова. -М.:Трансжелдориздат, 1949, 610с.
  45. Кан С. Н. Строительная механика оболочек. -М.Машиностроение, 1966, 508с.
  46. Избранные главы по строительной механике оболочек. Вып.З. Под ред. С. Н. Кана. -Харьков:ХВКИУ, 1964, 102с.
  47. Кан С. Н. Прочность замкнутых и открытых цилиндрических оболочек. Расчет пространственных конструкций. Вып.4.-М.:Госстройиздат, 1961, с. 213−249.
  48. Т.Г. Колебания оболочек с учетом их конструктивных особенностей: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1983.
  49. А.Г. Расчет ортотропной круговой цилиндрической оболочки на поперечную нагрузку. Расчет пространственных конструкций. Вып.З. -М.:Госстройиздат, 1955.
  50. .А. Исследование напряженного состояния и выбор рациональных конструктивных схем котлов цистерн для перспективных габаритов: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1977.
  51. Вагоны. Под ред. Л. А. Шадура. -М.Транспорт, 1980, 440с.
  52. М.М. Исследование напряженного состояния котлов железнодорожных цистерн с учетом конструктивных особенностей их оболочек: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1971.
  53. В.Н. Об определении напряженного состояния котла цистерны от опорного и гидростатического давления. Сб. тр. МИИТ, вып.186. -М.:МИИТ, 1964, с. 5−11.
  54. В.Н. О напряженном состоянии котла цистерны. Вестник ВНИИЖТ, 1966, № 1, с. 34−37.
  55. В.Н., Осипов Т. А. Напряженное состояние котлов цистерн типа подкрепленных цилиндрических оболочек. Вестник ВНИИЖТ, 1968, № 3, с.36−39.
  56. В.Н., Болотин М. М. Оценка напряжений в зоне сливного уклона котла цистерны. Вестник ВНИИЖТ, 1969, № 7, с. 31−33.
  57. В.Н., Пашарин С. И. Исследование напряжений в котлах железнодорожных цистерн с учетом ступенчатого изменения толщины их оболочки. Сб. тр. МИИТ, вып.368. -М.:МИИТ, 1971, с.128−142.
  58. В.Н., Чугунов Г. Ф. Методы определения напряжений в котлах цистерн, дискретно подкрепленных тонкостенными шпангоутами. Сб. тр. ВНИИВ, вып.14. -М.: 1971, с. 60−98.
  59. В.Н., Медведев В. П. Исследование напряженного состояния оболочек котла железнодорожных цистерн с учетом упругости днищ. Сб. тр. МИИТ, вып.368. -М.:МИИТ, 1971, с. 143−166.
  60. В.Н., Медведев В. П. Применение численных методов при исследовании прочности котлов цистерн с произвольным меридианом. Сб. тр. МИИТ, вып.399. -М.:МИИТ, 1972, с. 84−91.
  61. В.Н., Хусидов В. Д., Сергеев К. А. Матричный алгоритм расчета кузова полувагона. Сб. тр. МИИТ, вып.399. -М.:МИИТ, 1972, с. 66−74.
  62. А.И. Исследование и применение специализированных элементов для расчета кузовов грузовых вагонов: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1981.
  63. В.П. Исследование прочностных характеристик сложных оболочек вращения, применяемых в цистерностроении: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1972.
  64. А.Ф. Теоретическое и экспериментальное исследование напряженного состояния кузова восьмиосного полувагона при разгрузке на роторном вагоноопрокидывателе: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1972.
  65. С.И. Динамические напряжения в элементах кузова полувагона от действия импульсных и периодических вертикальных нагрузок: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1987.
  66. А.П. Исследования по применению метода конечных элементов к расчету кузовов вагонов (на примере котлов железнодорожных цистерн): Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1980.
  67. В.М. Оптимальное проектирование цельнометаллических кузовов полувагонов: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1987.
  68. В.Н. Методы исследования напряженно-деформированного состояния котлов железнодорожных цистерн: Автореферат дис. докт. техн. наук. -М.:МИИТ, 1973.
  69. Л.В., Крылов В. И. Приближенные методы высшего анализа. -М.-Л.:Физматгиз, 1962, 708с.
  70. Н.И., Поздышев В. Л., Старокадомская З. М. Матричные методы расчета на прочность крыльев малого удлинения.-М.Машиностроение, 1972, 260с.
  71. В.Н., Хусидов В. Д., Быков А. И., Устич П. А. Нагруженность элементов конструкции вагона. -М.Транспорт, 1991, 238с.
  72. С.В., Данилов В. Н., Хусидов В. Д. Динамика вагонов. -М.Транспорт, 1991, 360с.
  73. САПР-цистерна. Отчет по научно-исследовательской работе. Руководители В. Н. Котуранов, А. П. Азовский. 1986 часть 1, 1987 — часть 2, 1988 — часть 3, 1989 — часть 4, 1990 — часть 5.
  74. Расчет грузовых вагонов на прочность при ударах. Под ред. Е. П. Блохина. -М.Транспорт, 1989, 230с.
  75. О. Метод конечных элементов в технике. -М.:Мир, 1975, 541с.
  76. В.А., Хархурим И. Я. Метод конечных элементов в расчетах судовых конструкций. -Л.Судостроение, 1974, 342с.
  77. Л.А. Расчет гидротехнических сооружений на ЭЦВМ. Метод конечных элементов. -М.:Энергия, 1971.
  78. Л.А. Метод конечных элементов в применении к упругим системам. -М.:Стройиздат, 1977, 128с.
  79. Л.А. Стержневые системы, как системы конечных элементов -Л.:ЛГУ, 1976, 232с.
  80. Л.А. Вариационные постановки задач для упругих систем. -Л.:ЛГУ, 1978, 224с.
  81. ЭО.Деклу Ж. Метод конечных элементов. -М.:Мир, 1976, 96с.
  82. Г., Фикс Дж. Теория метода конечных элементов. -М.:Мир, 1977, 350с.
  83. Метод суперэлементов в расчетах инженерных сооружений. Под ред. В. А. Постнова. -Л.Судостроение, 1979, 288с.
  84. З.И., Аксенов О. М., Лукошенко В. И., Тимофеев М. Т. Суперэлементный расчет подкрепленных оболочек.-М.Машиностроение, 1982, 256с.
  85. Е.Н. Оболочки с вырезами типа вагонных кузовов. -М.Машгиз, 1963, 312с.
  86. Е.Н. Расчет кузовов вагонов на прочность. -Тула: издательство ТПИ, 1978, 48с.
  87. Е.Н. Расчет несущих конструкций вагона по методу конечных элементов. -Брянск:БИТМ, 1983, 100с.
  88. Ю.И. Исследование надоконной части кузова пассажирского вагона на основе теории цилиндрических оболочек с неизгибаемым контуром поперечного сечения: Автореферат дис. канд. техн. наук. -Брянск:БИТМ, 1969.
  89. ЮО.Будник Ф. Г. Исследование напряженного состояния кузова рефрижераторного вагона в зоне дверного выреза: Автореферат дис. канд. техн. наук. -Брянск:БИТМ, 1970.
  90. В.В. Исследование напряженного состояния кузова грузового вагона типа замкнутой оболочки в зонах дверных вырезов при кручении: Автореферат дис. канд. техн. наук. -Брянск:БИТМ, 1971.
  91. В.К. Исследование напряжений в основных элементах кузовов пассажирских вагонов на основе специализированных расчетных схем: Автореферат дис. канд. техн. наук. -Брянск:БИТМ, 1975.
  92. A.M. Исследование влияния конструктивных параметров кузова пассажирского вагона на частоты его собственных колебаний в низкочастотной области: Автореферат дис. канд. техн. наук. -Брянск:БИТМ, 1978.
  93. Н.И. Уточненный анализ напряженного состояния кузова грузового вагона открытого типа при действии сил распора сыпучим грузом: Автореферат дис. канд. техн. наук. -Брянск:БИТМ, 1979.
  94. А.А. Исследование напряженного состояния кузова почтового вагона: Автореферат дис. канд. техн. наук. -Брянск:БИТМ, 1980.
  95. Юб.Крахмалева Г. Г. Исследование напряженного состояния кузова рефрижераторного вагона типа трехслойной оболочки в верхней части зоны дверного выреза: Автореферат дис. канд. техн. наук. -Брянск:БИТМ, 1982.
  96. Ю.Л. Особенности работы и оптимизация некоторых узлов кузова грузового рефрижераторного вагона: Автореферат дис. канд. техн. наук. -Брянск:БИТМ, 1986.
  97. В.В. Расчет кузовов вагонов на прочность. -Брянск:БИТМ, 1987, 80с.
  98. В.Ю. Работоспособность заделок стоек кузова полувагона: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1985.
  99. ИО.Речкалов С. Д. Напряженно-деформированное состояние сварных элементов кузова вагона для сыпучих металлургических грузов с учетом температурных воздействий: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1987.
  100. В.М. Повышение работоспособности стоек полувагонов на основе оценки прочности в зонах концентраторов: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1989.
  101. Н.Н. Анализ повреждаемости и оценка работоспособности несущих сварных конструкций грузовых вагонов: Автореферат дис. докт. техн. наук. -М.:МИИТ, 1994.
  102. ИЗ.Богачев А. Ю. Совершенствование сварных узлов полувагона на основе поэтапных конечно-элементных расчетов их нагруженности: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1995.
  103. Cierlet P.G., Wogsehal С. Multipoint Taylor formulas and applications to the finite element methods. Comp.Meth., 17, 1971, c. 84−100.
  104. Fried J., Yang S.K. Best finite elements distribution around a singularity. AJAA, 10, 1972, c. 1244−1246.
  105. Yamamoto Y., Tokuda N. A note on convergence of finite element solutions. lnt.J.Num.Meth.Eng.3, 1971, c. 485−493.
  106. Strang G. Approximation in the finite element method. Num.Math., 19, 1972, c. 81−98.
  107. Gurtin M.E. Variational mecanique et en physique dund. Paris, 1972, 387 c.- 104
  108. М.И., Шапиро Г. С. Теория оптимального проектирования в строительной механике, теории упругости и пластичности. Сборник «Итоги науки. Упругость и пластичность"1. ВИНИТИ АН СССР, 1966.
  109. И.М. Достижения строительной механики стержневых систем в СССР. Акад. архитектуры, 1949.
  110. С.П. История науки о сопротивлении материалов. Гостехиздат, 1957.
  111. Wasiutinsky Z., Brandt A. Optimum design theory. Appl. Mech. Rev., 1963, 16.
  112. Johnson R. Optimum design of mechanical elements. New York, Weley, 1961 РЖ Мех, 1962, 10B519.
  113. Клаузен. О форме архитектурных колонн. Изд. Петерб. Акад. наук, 9, № 24, 1851.
  114. Lagrange J. Sur la figure des colonnes, Miscellanea lourinesia, t.5, Paris, 1874.
  115. Levy M. La statique graphique et ses applications aux constractions, Paris, 1874.
  116. В.Л. Лишние неизвестные в строительной механике. -С.-Петербург, 1902.
  117. А.И., Дорошенко О. П., Храповицкий И. С. Некоторые направления в теории оптимальных стержневых систем.
  118. Труды ХИИТа, вып. 102. -Харьков, 1967.
  119. С.И. Упругая линейная арка равного сопротивления для давлений, производимых на внешнюю поверхность арки сыпучим массивом. -С.-Петербург, 1904.
  120. И. Опыт теории арки равного сопротивления. „Инженер“, № 10 и 11, 1904.131 .Белзецкий С. И. Обобщение задачи Виларсо, поставленной им в 12 томе мемуаров французской академии наук. Изв.собр.инж.п.с.т.17, № 1 и 2, 1907.
  121. Н.С. Законы изменений веса металлических мостов. Транспечать, 1926.
  122. Н.С. Основы законов веса металла в промышленных конструкциях. Сборник статей по металлическим конструкциям, 1934.
  123. А.И. О теоретических весах сооружений. Труды ЛИИЖТа, вып.96, 1927.
  124. И.М. К теории статически неопределимых ферм. -М.:Трансжелдориздат, 1933.
  125. А.И. Исследование вопросов конструирования перекрытий по заданным напряжениям.
  126. Автореферат дис. докт. техн. наук. -М.: МИИТ, 1948.
  127. Z. О ksztaltowaniu wytrzymalosciowym, Academia Nayk Fechnicznych, Warszawa, 1939.
  128. Heyman J. Plastic Design of Beams and Plane Frames for Minimum Material Consumption, Qwart. Appl. Math., vol.8, N4, 1951.
  129. Heyman J. Plastic Design of Plane Frames for Minimum Weight, Struct.Eng., 5, N31, 1953.
  130. Hopkins H., Prager W. Limits of Economy of Material in Plates. Jornal Appl. Mech., N22, 1955.141 .Prager W. Minimum Weight Design of Plates, De Engenieur, N48, 1955.
  131. S. О wykreslonym wyznaczeniu ksztaltu specjalnych belar kzatowych, Rozprawa doktorska, Lwow, 1920.
  132. Kaufman S., Mames J. Uogolniony rdzen przekroju w belce wstepnie sprezoney, Arch. Enzyn. Ladowej, nr. 3−4, 1955.
  133. Mames J. Obliczanie odgiec w belce z betonu kablowego, Enzyn.Budown., 5, 1955.
  134. K.A. К теории балок минимального веса. Сборник „Расчеты на прочность“, вып.8. -М.:Машгиз, 1962.
  135. А.П., Гуревич Я. И. Применение вариационного исчисления к отысканию рациональной формы конструкции. Труды ЛИИЖТа, вып.190, 1962.
  136. В.В., Гольденблат И. И., Смирнов А. Ф. Современные проблемы строительной механики. -М.:Стройиздат, 1964.
  137. Ленинградское правление НТО строительной индустрии СССР и др. ЭЦВМ в строительной механике. Труды 1-го Всесоюзного совещания по применению ЭЦВМ в строительной механике. -Л.-М.:Стройиздат, 1966.
  138. Liwesley R. Analysis of Rigid Frames by an Electronik Digital Cimmputer, Engineering, vol.176, N4569,4570, 1953- vol.177, N4595, 1954.
  139. О.П. О расчете оптимальных комбинированных систем на электронных цифровых вычислительных машинах. Тезисы докладов на 4 Всесоюзной конференции по применению ЭВМ в строительной механике, машиностроении и строительном производстве. -Киев, 1965.
  140. О.П. К расчету оптимальных систем. Труды ХИИТа, вып.74, 1965.
  141. И.М. О проблеме расчета конструкций минимального веса. Второй Всесоюзный съезд по теоретической и прикладной механике. Аннотации докладов. -М.: 1964.
  142. И.М. Расчет конструкции минимального веса на действие кратковременных динамических нагрузок (монография). -М.:Изд.ВИА им. В. В. Куйбышева, 1965.
  143. И.М. Стержневые системы минимального веса. Труды Второго Всесоюзного съезда по теоретической и прикладной механике, вып.З. Механика твердого тела. -М.:"Наука», 1966.
  144. С.П. К вопросу об обратной задаче теории сооружений. Труды ХИИТа, вып.58, 1962.
  145. Wasiutynsky Z., Brandt A. The present state of knowledge in the field of optimum design of structures, «Applied Mechanics kewies», vol.16, N5, 1963.
  146. Wasiutynsky Z., Brandt A. Aktualny stan wiedzy о ksztaltowaniu wytrzymalosciwyn konstrukcju, Rozpr.Enzyn., CCXXV, t.10, 2, 1962.
  147. Основы метода конечных элементов и его применение к расчету вагонных конструкций. Учебное пособие. Часть 1. -Екатеринбург: УрГАПС, 1996, 38с.
  148. В.А. Численные методы расчета судовых конструкций. -Л.: Судостроение, 1977, 279с.
  149. И.В. Технология расчетного моделирования нагруженности несущих кузовов основных типов вагонов: Автореферат дис. докт. техн. наук. -М.:МИИТ, 1997.
  150. Г. М. Курс дифференциального и интегрального исчисления. Том 3. -М.:Физматгиз, 1960, 656с.
  151. И.В. Моделирование и выбор рациональной конструкции цистерны для перевозки нефти и нефтепродуктов с учетом новых нормативных требований: Автореферат дис. канд. техн. наук. -М.:МИИТ, 1999.
  152. REM Расчет перемещений в кузове крытого двухъярусного вагона
  153. REM для перевозки автомобилей (модель 11−835)25 REM Александров Е.В.
  154. REM Действует продольная сжимающая нагрузка ЗОООООкг=ЗМН
  155. REM Вертикальная нагрузка 15 т + тара кузова
  156. REM Площадь поперечного сечения крыши F1, смЛ2: 129
  157. REM Площадь поперечного сечения
  158. REM верхнего яруса F2, смЛ2: 222
  159. REM Площадь поперечного сечения
  160. REM нижнего яруса F3, смЛ2: 333.4
  161. REM Момент инерции поперечного сечения
  162. REM крыши Y1, смл4: 275 000
  163. REM Момент инерции поперечного сечения
  164. REM верхнего яруса Y2, смл4: 3030
  165. REM Момент инерции поперечного сечения
  166. REM нижнего яруса УЗ, смл4: 31 670
  167. REM Длина кузова по раме L1, см: 2324
  168. REM Момент инерции поперечного сечения стоек
  169. REM верхнего яруса Y4, смЛ4: 5137.6
  170. REM Момент инерции поперечного сечения стоек
  171. REM нижнего яруса Y5, смл4: 6753
  172. REM Высота стоек верхнего яруса Н4, см: 70.4
  173. REM Высота стоек нижнего яруса Н5, см: 194
  174. REM Площадь поперечного сечения стоек
  175. REM верхнего яруса F4, смЛ2: 494
  176. REM Площадь поперечного сечения стоек
  177. REM нижнего яруса F5, смЛ2: 694
  178. REM Модуль упругости Е5, кг/смЛ2: 2 100 000
  179. REM Расстояние от нейтральной оси крыши до стоек
  180. REM верхнего яруса Е1, см: 57.5
  181. REM Расстояние от нейтральной оси верхнего яруса
  182. REM до стоек верхнего яруса Е2, см: 3.3
  183. REM Расстояние от нейтральной оси верхнего яруса
  184. REM до стоек нижнего яруса Е4, см: 11.7
  185. REM Расстояние от нейтральной оси нижнего яруса
  186. REM до стоек нижнего яруса ЕЗ, см: 8
  187. REM Количество автомобилей на верхнем ярусе N1: 5
  188. REM Количество автомобилей на нижнем ярусе N2: 10
  189. REM Масса одного автомобиля Р1, кг: 1000
  190. REM Тара кузова вагона Т1, кг: 25 000
  191. REM Расстояние от торца рамы до заднего
  192. REM упорного угольника С11, см: 111.5
  193. REM Диаметр пятника D1, см (D1=C2-C1 =327−297): 30
  194. F1 = 129: F2 = 222: F3 = 333.4: Y1 = 275 000: Y2 = 3030: Y3 = 31 670
  195. Y4 = 5137.6: Y5 = 6753: Н4 = 70.4: Н5 = 194: F4 = 494: F5 = 694
  196. ЕЗ = 8: Е5 = 2 100 000: N1 = 5: N2 = 10: Р1 = 1000: Т1 = 25 000
  197. D1 = 30: С1 = 297: С2 = 327: Е2 = 3.3: Е4 = 11.7: Е1 = 57.5
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!