Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Методы термообработки сборного и монолитного железобетона с использованием солнечной энергии

Диссертация: Методы термообработки сборного и монолитного железобетона с использованием солнечной энергии
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В условиях сухого жаркого климата рост прочности бетона, твердевшего без ухода при прямом нагреве его солнечной энергией, наблюдается до 7 суточного возраста с последующим ее снижением в более поздние сроки испытания. В 28 суточном возрасте прочность на сжатие неухоженного бетона составляет 4447% К28- глубина недобора прочности по сечению достигает 30 см. Воздействие неблагоприятных климатических… Читать ещё >

Методы термообработки сборного и монолитного железобетона с использованием солнечной энергии (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ВВЕДЕНИЕ
  • ГЛАВА I. МЕТОДЫ ТЕПЛОВОЙ ОБРАБОТКИ БЕТОНА
    • 1. 1. Энергоносители, применяемые для интенсификации 18−19 твердения бетона
    • 1. 2. Потребление традиционных топливно-энергетических 20−25 ресурсов на ускорение твердения бетона
    • 1. 3. Особенности твердения бетона в экстремальных услови- 26−31 ях сухого жаркого климата
    • 1. 4. Анализ теории и практики использования солнечной 32−46 энергии в технологии бетонных работ
    • 1. 5. Основные направления использования солнечной энер- 47−60 гии при производстве бетонных работ. Цель и задачи исследования
  • ГЛАВА II. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДОВ
  • ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГИИ В ТЕХНОЛОГИИ БЕТОННЫХ РАБОТ
    • 2. 1. Прямой нагрев бетона солнечной радиацией. Математи- 61 -102 ческая модель процесса теплопереноса в бетоне при прямом воздействии на него лучистой энергии
    • 2. 2. Преобразование солнечной энергии в тепловую в низко- 103−109 потенциальных энергетических установках
    • 2. 3. Аккумулирование солнечной энергии в энергоемких ма- 110−118 териалах
    • 2. 4. Системы концентрации плотности потока солнечной ра- 119−137 диации. Определение геометрических и энергетических параметров отражателей гелиотехнических устройств для тепловой обработки бетона
    • 2. 5. Комбинированные гелиотехнические системы
  • Выводы по главе II
  • ГЛАВА III. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ 146−238 ГЕЛИОТЕХНИЧЕСКИХ УСТРОЙСТВ И СИСТЕМ ДЛЯ ТЕПЛОВОЙ ОБРАБОТКИ БЕТОНА
    • 3. 1. Методики исследований. Материалы и лабораторное 146−155 оборудование для проведения экспериментальных работ
    • 3. 2. Исследование оптических свойств полимерных пленок
    • 3. 3. Физические модели эксперименальных гелиотехниче- 169−177 ских устройств и систем и их энергетическая оценка
    • 3. 4. Простейшие устройства
    • 3. 5. Гелиокамеры
    • 3. 6. Аккумулирование солнечной энергии в заполнителе
  • Выводы по главе III
  • ГЛАВА IV. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ НОВОЙ 239−360 ТЕХНОЛОГИИ ТЕРМООБРАБОТКИ БЕТОНА В
  • РАЗЛИЧНЫХ ГЕЛИОТЕХНИЧЕСКИХ УСТРОЙСТВАХ И СИСТЕМАХ НА ЕГО ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА
    • 4. 1. Свойства бетона, приготовленного на предварительно 239−254 нагретых солнечной энергией заполнителях и воде
    • 4. 2. Твердение бетона с открытой поверхностью при прямом 255−267 нагреве его солнечной энергией
    • 4. 3. Исследование послойной прочности бетона
    • 4. 4. Кинетика роста прочности бетона '
    • 4. 5. Оптимизация продолжительности тепловой обработки 304−318 бетона с использованием солнечной энергии
    • 4. 6. Долговечность бетона
  • Выводы к главе IV
  • ГЛАВА V. ВНЕДРЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ 361−414 ИССЛЕДОВАНИЙ В ПРАКТИКУ СТРОИТЕЛЬСТВА И ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГИИ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ БЕТОННЫХ РАБОТ
    • 5. 1. Методы выдерживания свежеуложенного бетона моно- 361−368 литных конструкций
    • 5. 2. Производство сборных бетонных и железобетонных из- 369−391 делий
    • 5. 3. Техническая эксплуатация низкопотенциальных гелио- 392−397 технических устройств
    • 5. 4. Особенности методики определения экономической эф- 398−407 фективности использования солнечной энергии при производстве бетонных работ
    • 5. 5. Экономическая эффективность использования солнеч- 408−411 ной энергии для ускорения твердения бетона
  • Выводы к главе V

В 80-е годы прошлого столетия в связи с энергетическим кризисом мировая энергетика начала поиск новых энергетических теплоносителей. Рост мирового энергопотребления с неизменно уменьшающимися запасами природных ископаемых при одновременном ослаблении экологической напряженности возможен за счет активного вовлечения возобновляемых источников энергии. По данным Мировой энергетической конференции (МИРЭК) возобновляемые источники энергии к 2020 году должны составить 10% от мирового энергопотребления. Это возможно лишь при условии ускоренного развития и освоения нетрадиционных энергоносителей, к числу которых относится солнечная энергия.

Все виды энергии, вырабатываемые на поверхности планеты (энергия сжигания концентрированного органического топлива, атомная, термоядерная и другие), в конечном итоге трансформируются в теплоту и нагревают атмосферу. Перед человечеством возникает новая проблема «теплового загрязнения» воздушного бассейна планеты. Солнечное излучение, приходящее на Землю, не изменяет теплового баланса планеты и потому является «чистым» видом энергии.

При существующих темпах научно-технического прогресса и численного роста человечества выход мировой энергетики за предельно допустимый уровень можно ожидать к концу столетия. Из этого следует, что на определенном этапе научно-технического развития земной цивилизации использование солнечной энергии становится неизбежным.

Строительство относится к числу энергоемких отраслей народного хозяйства. Производство бетона, как основного строительного материала, связано с затратами значительного количества топливно-энергетических ресурсов в виде низкопотенциального тепла. Например, на производство цемента требуется 20 млн. т, а на изготовление сборных железобетонных изделий — 12 млн. т условного топлива, что в сумме составляет 40% топливно-энергетических затрат, приходящихся на промышленность строительных материалов. При бетонировании монолитных конструкций и сооружений используется более 6 млн. т условного топлива главным образом в виде электрической энергии. Из общего расхода топливноэнергетических ресурсов 35% приходится на районы с благоприятным условиями применения солнечной энергии для ускорения твердения бетона.

В условиях индустриализации строительного производства, возведения инженерных сооружений по интенсивной технологии, осуществления в практике строительства энергосберегающей политики использование солнечной энергии в технологии бетонных работ приобретает народно-хозяйственное значение.

Имеется определенный опыт в области использования солнечной энергии в народном хозяйстве. Разработаны и применяются различные промышленные и бытовые гелиоэнергетические системы и установки: солнечная электростанция, высокотемпературные печи для получения сверхчистых материалов и сплавов, солнечные электрические батареи, плоские коллектора нагрева воды и т. д. Теоретические работы отечественных гелиоэнергетиков, опыт эксплуатации гелиоуст-ройств в различных областях является основой для широкого использования солнечной энергии в строительстве.

Солнечная энергия — необычный вид энергоносителя, применение которого представляет научную и практическую проблему в технологии бетонных работ. До недавнего времени промышленному освоению этого вида энергии для интенсификации твердения бетона не придавали какого-либо значения из-за его специфичности, в частности, низкой плотности энергии излучения и прерывистого характера поступления солнечной радиации на поверхность Земли.

При всей сложности и трудности задачи исследования несомненно, что разработка экономически и технически эффективных технологий для выдерживания бетона в гелиотехнических устройствах и системах — требование сегодняшнего дня. Это возможно при решении следующих проблем: организационная — создание политических, юридических и экономических условий для замещения органического топлива солнечной энергиейразработка нормативной документации для строительных организаций по использованию солнечной энергиитехнологическая — разработка принципиально новых технологий выдерживания и тепловой обработки бетона в различных гелиотехнических устройствах и системахэнергетическая — энергетическая оценка гелиотехнических устройств и систем и выбор наиболее рациональных из нихтехническая — проектирование, изготовление и внедрение гелиотехнических устройств и систем на предприятиях стройиндустрии.

Основополагающую доказательную роль использования солнечной энергии для твердения бетона следует отнести в первую очередь и энергетической, технологической и технической проблемам, от решения которых определяется целесообразность вовлечения нового источника энергии в энергобаланс предприятий стройиндустрии.

Диссертационная работа посвящена решению проблемы использования солнечной энергии для интенсификации твердения бетона. Целью диссертационной работы является разработка теоретических основ, методов, гелиотехнических устройств и систем для термообработки сборного и монолитного железобетона с использованием энергии.

Научно-исследовательские и опытно-конструкторские работы выполнены в Московском институте коммунального хозяйства и строительстваотдельные лабораторные исследования проведены в экспериментальном центре Центрального научно-исследовательского и опытно-экспериментального института организации, механизации и технической помощи строительству. Материалы диссертации разработаны автором самостоятельно. В диссертационную работу вошли отдельные экспериментальные данные, полученные и опубликованные в открытой печати совместно с сотрудниками лаборатории при научном руководстве автора.

Для достижения цели диссертационной работы теоретически и экспериментально обоснованы методы использования солнечной энергии в технологии бетонных работ: прямой нагрев бетона, преобразование солнечной энергии в тепловую в низкопотенциальных энергетических установках, аккумулирование солнечной энергии в энергоемких материалах, концентрация плотности потока солнечной радиации для повышения энергетической эффективности работы гелиотехнических систем и устройств, комбинированный способ тепловой обработки бетона.

При прямом нагреве бетона для защиты его поверхности разработаны различные пленкообразующие композиции и суспензии, в том числе гидрофобные (авт. свид. 833 896, 990 745, 1 175 914), саморазрушающаяся пена для защиты поверхности линейно-протяженных бетонных конструкций, к которым предъявляются требования по температурным градиентам в период твердения бетона (авт.свид. 1 096 917), способы ухода за бетоном с применением полимерных пленок (авт. свид. 607 828, 666 157).

Наиболее эффективно при прямом нагреве бетона образовании гелиотехнической системы лучистая энергия — бетонное тело — светопрозрачное покрытие, в которой в полной мере используется принцип «парникового эффекта» (ав. свид. 559 013,939430).

Рассмотрена математическая модель процесса теплопереноса в бетоне при воздействии на него лучистой энергии и других климатических параметров окружающей среды. Предложено температуру в любой точке бетона определить дифференциальным уравнением Фурье с учетом тепловыделения бетона при граничных условиях I и II рода методом конечных разностей с блок-схемой алгоритма решения задачи.

В дневное время наиболее интенсивное развитие теплофизических процессов в поверхностном слое твердеющего бетона происходит в первые 1−6 часов. Температура нагрева бетона зависит от радиационных характеристик материала, принятого для защиты его поверхности и в первые сутки при выдерживании под полимерными пленками составляет 69−72°С, пленкообразующей жидкостью 55 °C, саморазрушающейся пеной 33 °C.

Теоретический расчет и экспериментальные исследования показали, что при двухслойном покрытии для горизонтальных поверхностей температура нагрева бетона на 1,5−3 °С превышает температуру в нем при выдерживании под однослойным покрытием. Такая температура не оказывает существенного влияния на кинетику роста прочности бетона. Однако число воздушных прослоек в гелиотехнической системе излучатель — бетонное тело — светопрозрачное покрытие оказывает влияние при знакопеременных температурах наружного воздуха и при температуре до -10 °С наиболее эффективно двухслойное покрытие. Установлено, что в условиях радиационно-конвективного теплообмена при испарении и конденсации в замкнутом объеме в случае горизонтального положения бетонной конструкции оптимальная толщина воздушного слоя между теплоприемником и прозрачной пластиной 15 мм.

Проведены сравнительные исследования гелиокамер, имеющих принципиальные конструктивные отличия: гелиокамера типа теплицыгелиокамера с герметически замкнутой оболочкой из металла и теплоизолированными стенками и днищем (авт. свид. 771 070) — гелиокамера с герметически замкнутой металлической емкостьютеплоизолированными стенками и днищем и светопрозрачной южной сторонойгелиокамера с двухслойным светопрозрачным покрытием крышигелиокамера типа теплицы с теплоизолированным основаниемгелиокамера с герметически замкнутой оболочной, теплоизолированными стенками и днищем и трехслойным светопрозрачным покрытием крышигелиокамера типа теплицы с герметически замкнутой металлической оболочкой, теплоизолированным основанием и однослойным покрытием крышигелиокамера типа теплицы с двухслойным покрытием, герметически замкнутой оболочкой и теплоизолированном основанием.

Экспериментально доказано, что для получения максимальной температуру необходимым условием в конструкции гелиокамеры должен быть тепловос-принимаемый материал. Для гелиоустановок с развитой вертикальной поверхностью рационально двухслойное светопрозрачное покрытие. Толщина однослойной воздушной прослойки должна составлять 7 мм, а между двумя светопрозрач-ными покрытиями — 15 мм. Использование аккумуляторов тепловой энергии (авт. свид. 757 503, 937 426, 998 437) позволяет существенно замедлить процесс охлаждения устройства в ночное время. Величину угла разворота длинной стороной гелиокамеры относительно юго-западной или юго-восточной ориентации целесообразно принимать 30 °C.

Теплофизические процессы в гелиокамере проходят при вялотекучем характере их протекания в условиях свободного теплообмена внутри замкнутого объема. На стадии нагрева солнечной радиацией несколько активнее прогревается верхнее изделие. С проявлением реакции экзотермии в ночное время более высокая температура наблюдается в центральной и нижней плитах. Величина коэффициента заполнения гелиокамеры не влияет на характер распределения температуры в изделии, а сказывается на скорости остывания бетона в ночное время. Выравнивание на стадии нагрева температуры в бетоне по высоте пакета или в отдельном изделии может быть достигнуто за счет аккумулятора солнечной энергии, размещаемого в нижней, донной части гелиоустановки (авт. свид. 968 017, 1 020 406).

Термовлажностный режим в гелиокамере характеризуется снижением влажности воздуха до 45% при подъеме температуры в течение четырех часов с последующим увеличением ее до 100% через шесть часов за счет испарения воды из бетона. Такой режим соответствует условиям тепловой обработки бетона в среде с переменной влажностью.

Определены оптические свойства в видимой и инфракрасной областях и степень черноты однои многослойных пленок различных классов полимеров, среди них прозрачные, армированные, с сажевым и титановым наполнителями, с функциональным защитным покрытием в виде напыления алюминиевого слоя.

С изменением угла падения лучистой энергии от 0 до 60 °C прозрачность всех пленок уменьшается и для однослойных покрытий составляет: поливинил-хлоридная — 19%, полиэтиленовая — 20%, поливинилхлоридная парниковая — 15%, полиэтилентерефталатная — 20%, полиэтиленовая армированная — 20%, стеклопластик армированный — 20%. Для двухслойного покрытия снижение прозрачности для полиэтилентерефталата равно 9%, а для трехслойного — 18%. Изменение угла падения лучистой энергии от 0 до 60 ° при двухслойном и трехслойном ограждении для пленки одного класса полимера на 30−39% снижает их прозрачность.

По температуре нагрева бетона произведена оценка наиболее представительных гелиотехнических устройств и систем для тепловой обработки его с использованием солнечной энергии: гелиокамера типа теплицыгелиокамера с замкнутой металлической оболочкой и однослойным светопрозрачным ограждениемгелиокамера с теплоизолированными стенками и днищем, светопрозрачной однослойной крышей, замкнутой металлической оболочкойпереставная гелиокамера с аккумуляторами теплаодноконтурная гравитационная система нагрева жидкого теплоносителяодноконтурная система нагрева воды с принудительной циркуляцией ее через парафиновый аккумуляторнагрев бетона в теплоизолированном устройстве типа плоского коллектораодноконтурная система нагрева жидкого теплоносителя с плоским концентраторомустройство типа плоского коллектора с концентратором.

С энергетических соображений наиболее эффективны гелиокамеры с теп-ловоспринимаемой поверхностью и светопрозрачным покрытием, гравитационные системы с нагревом теплоносителя, а также плоские отражатели к гелиотехническим устройствам и системам.

Аккумулирование солнечной энергии в заполнителе целесообразно осуществлять в противоточном теплообменнике с циркуляцией горячего воздуха через него принудительно или гравитационно. Непременным условием приготовления бетонной смеси на предварительно нагретых солнечной энергией заполнителях и воде с температурой 50−60 °С является введение в ее состав пластифицирующих или суперпластифицирующих химических добавок или комплексных на их основе.

Прочность бетона, приготовленного на предварительно нагретых солнечной энергией материалах, на 20−30% выше, чем на неподогретых, что связано с понижением В/Ц, за счет частичного поглощения воды заполнителями, а также более глубокой гидратации цемента.

Разновидностью аккумулирования солнечной энергии в гелиотехнической системе излучатель — бетонное тело — светопрозрачное покрытие, в которой нагретое до максимальной температуры, что соответствует 17−18 ч дня, бетонное тело является аккумулятором тепла.

Под влиянием солнечной радиации и высокой температуры окружающей среды в условиях сухого жаркого климата основные физико-химические процессы в твердеющем бетона происходят в течение 1−3 суток, а в 5−7 суточном возрасте набор прочности достигает 100% 1128 и более. При отсутствии ухода за бетоном прочность может составить 44−47% Яге, а глубина недобора прочности достигает 30 см.

Набор прочности бетона при твердении одни сутки под покрытием из полимерной пленки в зависимости от В/Ц, расхода воды, химической добавки составляет 56−81% И.28, при обработке пленкообразующим составом — 52−72% 1128, в гелиокамере в течение 22 часов — 52−72% 1128.

Применение бетонных смесей, приготовленных на предварительно нагретых солнечной энергией заполнителе и воде, температурой укладки в опалубочную форму 50−60 °С с последующим выдерживанием под однослойным покрытием, на аккумуляторе позволяет получить температуру нагрева 80−95 °С и прочность при твердении бетона через 24 ч — 88% Я28, 23 ч — 80%, 21ч- 75%, 19 ч -72%, 17 ч- 70%, 15 ч- 63%, 13 ч- 60% Я28.

Исследованиями кинетики роста прочности бетона, приготовленного на различных вяжущих, В/Ц, химических добавках, в зависимости от модуля открытой поверхности, условий последующего твердения, начальной температуры укладки бетонной смеси в опалубочную форму доказано, что величина критической прочности относительно влагопотерь может быть снижена с 50−70 до 30−50% Я28.

Установлено, что оптимальная температура тепловой обработки бетона, приготовленного на основе вяжущего низкой водопотребности, составляет 40−50 °С, что позволяет тепловую обработку проводить только за счет солнечной энергии.

Оптимальное время завершения бетонирования при выдерживании бетона под покрытиями из полимерных пленок, гелиокамерах, инвентарных устройствах соответствует 9−10 чпри пакетной технологии изготовления изделий — 16−18. При общей продолжительности тепловой обработки бетона 21−22 ч процесс рас-палубливания изделий приходится на 6−8 ч утра следующего дня.

Произведена проверка достоверности методов оценки долговечности бе.-тона по трещиностойкости, термоморозостойкости, термостойкости и морозостойкости. Эти методы научно обоснованы, а результаты исследований по ним достоверны. Методы испытания бетона, предложенные ГОСТ 10 060–87, являются рациональными и позволяют в короткие сроки оценивать его долговечность по морозостойкости.

Сравнительные испытания на морозостойкость бетона, прошедшего тепловую обработку в гелиокамере, под полимерной пленкой и камере нормального твердения показали, что они равнозначны и в гелиотехнических устройствах создается благоприятный температурно-влажностный режим для структурообразо-вания цементного камня.

Предложено определять экономическую эффективность использования солнечной энергии, рассматривая ее как самостоятельный или дополнительный энергоноситель. Энергетический эффект определяют разностью стоимости экономии топлива, получаемого за период эксплуатации гелиоустановки или системы и полными топливно-энергетическими затратами, необходимыми для их изготовления, монтажа и эксплуатации. Основным критерием энергетической эффективности выступает показатель стоимости конечного потребления тепла и экономии природных ресурсов.

Научная новизна: теоретически и экспериментально обоснованы методы использования солнечной энергии в технологии бетонных работразработаны эффективные методы прямого нагрева бетона с использованием солнечной энергии и дано их аналитическое обоснованиепредложена математическая модель процесса теплопереноса и алгоритм расчет температуры в бетоне в условиях нестационарности и прерывности поступления солнечной радиации при защите его поверхности материалами с различными радиационными характеристикамипроизведена энергетическая оценка наиболее представительных гелиотехнических устройств и систем для тепловой обработки бетонаисследованы спектральные и интегральные коэффициенты пропускания, отражения, поглощения и степень черноты полимерных пленок. Изучено влияние угла падения лучистой энергии на спектральные характеристики пленок, а также влияние этих свойств на температуру нагрева бетона в гелиотехнических устройствахпроизведен расчет геометрических параметров отражателей лучистой энергии для различных гелиотехнических устройствпредложено в качестве аккумулятора солнечной энергии использовать твердеющий бетон с формованием в 17−18 ч нового изделия и выдерживания их по пакетной технологииисследован процесс теплообмена и термовлажностный режим твердения бетона в замкнутом объеме гелиокамерыразработан метод аккумулирования солнечной энергии в энергоемких материалах и изучено влияние технологии приготовления бетонных смесей на предварительно нагретых заполнителях и воде на физико-механические свойства бетонаисследовано влияние новых методов тепловой обработки на кинетику роста прочности бетона и оптимизирован режим его выдерживания с использованием солнечной энергииисследован температурный режим бетона при твердении его в различных гелиотехнических устройствах и системахисследовано влияние новой технологии тепловой обработки бетона и условий резко-континентального сухого жаркого климата на долговечность бетона. Автор защищает: методы использования солнечной энергии для ускорения твердения бетона, их теоретическую и экспериментальную обоснованностьматематическую модель процесса теплопереноса и алгоритм расчета температуры в бетоне в условиях нестационарности и прерывности поступления солнечной радиации при защите его поверхности материалами с различными радиационными характеристикамиэкспериментальные данные энергетической оценки наиболее представительных гелиотехнических устройств и систем для тепловой обработки бетонаэкспериментальные данные исследований радиационных характеристик полимерных пленок при различных углах падения лучистой энергии, данные исследований о влиянии их спектральных и интегральных свойств на температурный режим в гелиотехнических устройствах и бетонерезультаты расчета геометрических параметров отражателей лучистой энергии для различных гелиотехнических устройств и системрезультаты исследований теплообмена и термовлажностного режима твердения бетона в замкнутом объеме гелиокамерыметод аккумулирования солнечной энергии в заполнителе для приготовления предварительно нагретых бетонных смесей, а также в бетоне при пакетной технологии его выдерживаниярезультаты исследований температурного режима бетона, твердеющего в различных гелиотехнических устройствах и системахданные исследований кинетики роста прочности, оптимальные режимы ускорения твердения бетона в различных гелиотехнических устройствах и системах и влияние новой технологии тепловой обработки его с использованием солнечной энергии на физико-механические свойства и долговечность цементного камнярекомендации по тепловой обработке легкого и тяжелого бетона в различных гелиотехнических устройствах с использованием солнечной энергии.

Результаты исследований подтверждены производственной проверкой и внедрением гелиотехнических устройств, систем и новой технологии тепловой обработки бетона с использованием солнечной энергии в строительных организациях и предприятиях стройиндустрии на территории Российской Федерации, Казахстана, Узбекистана, Украины и использованы при разработке нормативных документов:

СНиП Ш-15−76. Бетонные и железобетонные конструкции монолитные.

СНиП 3.03.01−87. Несущие и ограждающие конструкции. М., 1988.

Свод Правил (СП-12) «Технология монолитного бетона и железобетона», М., 2002.

Руководство по проектированию конструкций и технологии возведения монолитных бескаркасных зданий. М., Стройиздат, 1979.

Рекомендации по уходу за свежеуложенным бетоном при строительстве аэродромного покрытия из высокопрочного бетона в условиях сухого жаркого климата. М., 1980.

Руководство по применению полимерных пленок для ухода за твердеющим бетоном в условиях сухого жаркого климата. М., Стройиздат, 1981.

Рекомендации по выдерживанию свежеуложенного бетона протяженных тонкостенных конструкций (облицовок оросительных каналов) в условиях сухого жаркого климата. М., 1982.

Временные рекомендации по использованию солнечной энергии для ускорения твердения бетона. М., 1983.

Временные рекомендации по уходу за горизонтальными и вертикальными бетонными и железобетонными монолитными, а также сборными изделиями с использованием «парникового эффекта». М, 1987.

Рекомендации по тепловой обработке легких и тяжелых бетонов с использованием солнечной энергии. М., Госстрой СССР, ЦНИИОМТП, 1987.

Разработанные методы использования солнечной энергии позволяют ежегодно на 40−50% снизить затраты энергии на изготовление сборных железобетонных изделий и интенсифицировать процесс возведения монолитных конструкций.

Реализация новой энергетической политики в рыночных условиях требует законодательного регулирования, в частности, формирование источников финансирования для проведения исследований и проектирования гелиотехнических устройств и систем, представления налоговых льгот организациям, использующих солнечную энергию.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. Теоретически и экспериментально обоснованы методы использования солнечной энергии в технологии бетонных работ: прямой нагрев бетона, преобразование солнечной энергии в тепловую в низкопотенциальных энергетических установках, аккумулирование солнечной энергии в энергоемких материалах, концентрация плотности потока солнечной радиации для повышения энергетической эффективности работы гелиотехнических систем и устройств, комбинированный способ тепловой обработки бетона.

При прямом нагреве бетона для защиты его поверхности разработаны различные пленкообразующие композиции и суспензии, в том числе, гидрофобные, саморазрушающаяся пена, способы ухода за бетоном с применением полимерных пленок.

Наиболее эффективно при прямом нагреве бетона образование гелиотехнической системы лучистая энергия — бетонное тело — светопрозрачное покрытие, в которой в полной мере используется принцип «парникового эффекта».

2. Предложена математическая модель процесса теплопереноса в бетоне в условиях нестационарности и прерывности поступления солнечной радиации при защите его поверхности материалами с различными радиационными характеристиками. Температура в любой точке бетонного изделия определяется дифференциальным уравнение Фурье с учетом тепловыделения бетона при граничных условиях I и III рода методом конечных разностей с блок-схемой алгоритма решения задачи.

3. Температурный режим твердеющего бетона при прямом нагреве солнечной радиацией зависит от оптических свойств защитного покрытия. В дневное время после укладки бетонной смеси наиболее интенсивное развитие теплофизи-ческих процессов в поверхностном слое твердеющего бетона происходит в первые 1−6 часов на глубине 15−20 см. На стадии нагрева бетона в первые сутки при выдерживании его под однослойными пленками, имеющими коэффициент пропускания 55−89%, температурные градиенты равны 1,9−2,1 град/см, скорости, подъема температуры составляет 12−15 °С, максимальная температура нагрева при твердении под пленками прозрачностью 72−91% достигает 72 °C, прозрачность 16−31% - до 53 °Сна 2 и 3 сутки основные параметры температурного режима бетона снижаются в 2 раза.

4. Произведен теоретический расчет и экспериментально проверено влияние количества прозрачных пленок на температуру нагрева бетона. При двухслойном покрытии уменьшаются теплопотери в окружающую среду, но снижается приток солнечного излучения на поверхность бетона. Среднесуточная температура в бетоне при твердении под двухслойным светопрозрачным покрытием на 1,5−3 °С превышает температуру в нем при выдерживании под однослой*-ным покрытием. С практической точки влияния на темп роста прочности преимущество двухслойного светопрозрачного покрытия для горизонтальных поверхностей не проявляется. Однако число воздушных прослоек в гелиотехнической системе излучатель — светопрозрачное покрытие — бетонное тело оказывает влияние при знакопеременных температурах наружного воздуха. При температуре до -10 °С наиболее эффективно двухслойное покрытиеувеличение числа замкнутых воздушных прослоек более двух не сказывается на температурном режиме бетона.

Установлено, что температура увеличивается при выдерживании бетона под однослойным светопрозрачным покрытием с воздушным зазором 0,5, 15 ммпри толщине воздушного слоя более 15 мм наблюдается снижение температуры нагрева. Полученные данные свидетельствуют, что для радиационно-конвективного теплообмена при испарении и конденсации в замкнутом объеме в случае горизонтального положения бетонной конструкции оптимальная толщина воздушного слоя между теплоприемником и прозрачной пластиной равна 15 мм.

5. Проведены сравнительные исследования гелиокамер, имеющих принципиальные конструктивные отличия: гелиокамера без тепловоспринимаемого материалагелиокамера с герметически замкнутой оболочкой, теплоизолированными стенками и днищемгелиокамера с герметически замкнутой оболочкой, теплоизолированными стенками и днищем и светопрозрачной южной сторонойгелиокамера с двухслойным светопрозрачным покрытием крышигелиокамера типа теплицы с теплоизолированным основаниемгелиокамера с герметически замкнутой оболочкой, теплоизолированными стенками и днищем и трехслойным свето-прозрачным покрытием крышигелиокамера типа теплицы с герметически замкнутой оболочкой, теплоизолированным основанием и однослойным покрытиемгелиокамера типа теплицы с двухслойным покрытием, герметически замкнутой оболочкой и теплоизолированным основанием.

Экспериментально доказано, что для получения максимальной температуры необходимым условием в конструкции гелиокамеры должен быть тепловос-принимаемый материал. Для гелиоустройств с развитой вертикальной поверхностью оптимально с теплофизической точки зрения двухслойное светопрозрачное покрытие гелиокамер различной конструкции. Толщина однослойной воздушной прослойки должна составлять 7 мм, а между двумя покрытиями 15 мм. Использование аккумуляторов тепловой энергии позволяет значительно замедлить процесс охлаждения камеры в ночное время. Величину угла разворота длинной оси гелиокамеры юго-западной или юго-восточной ориентации целесообразно принимать 30°. ;

6. В лабораторных и промышленных гелиокамерах проведены исследования температуры распределения в бетонных изделиях из трех-четырех плит. Установлено, что теплофизические процессы в гелиокамере проходят при вялоте-кучем характере их протекания в условиях свободного теплообмена внутри замкнутого объема. На стадии нагрева солнечной радиацией несколько активнее прогревается верхний образец. С проявлением реакции экзотермии в ночное время более высокая температура наблюдается в центральной и нижней плитах. Это характерно для тяжелого и легкого бетона. Величина коэффициента заполнения гелиокамеры не влияет на характер распределения температуры в изделии, а сказывается на скорости остывания бетона в ночное время.

7. Исследования термовлажностного режима в замкнутом объеме гелиокамеры показали, что в период подъема температуры в первые четыре часа происходит снижение отностилеыюй влажности воздуха до 45% с последующим увеличением ее до 100% в течение шести часов. Полное насыщение объема гелиокамеры до 100% влажности за счет испарения воды затворения приходится на период изотермического выдерживания бетона. Такой влажностный режим соответствует условиям тепловой обработки бетона в среде с регулируемой влажностью.

8. Определены оптические свойства в видимой и инфракрасной областях и степень черноты однои многослойных пленок различных классов полимеров, среди них прозрачные, армированные, с сажевым и титановым наполнителями, с функциональным защитным покрытием в виде напыления алюминиевого слоя.

Прозрачные пленки в видимой области спектра имеют коэффициент пропускания 0,72−0,91, с сажевым наполнителем и металлизированные — 0, с титановым наполнителем — 0,8- в инфракрасной области спектра соответственно — 0,8- 0,89- 0- 0,56.

Для источника излучения с температурой 50 °C интегральные коэффициенты пропускания, отражения и степень черноты существенно отличаются в пределах одного класса полимера. С изменением угла падения лучистой энергии от 0° до 60° прозрачность всех пленок уменьшается и для однослойных пластин составляет: поливинилхлоридная — 19%, полиэтиленовая — 20%- поливинилхлоридная парниковая — 15%, полиэтилентерефталатная прозрачная -20%, полиэтиленовая армированная — 20%. Для двухслойного покрытия снижение прозрачности для полэтилентерефталата равно 9%, а для трехслойного — 18%. Изменение угла падения лучистой энергии от 0 до 60 ° при двухслойном и трехслойном ограждении для пленки одного класса полимера на 30−39% снижает их прозРачнНогаемпературе нагрева бетона произведена энергетическая оценка наиболее представительных гелиотехнических устройств и систем для тепловой обработки бетона с использованием солнечной энергии. В условиях проведения эксперимента при плотности потока солнечной радиации 900 Вт/м температура нагрева бетона составила в гелиокамере типа теплицы — 46 °Сгелиокамере с замкнутой металлической емкостью и однослойным светопрозрачным покрытием крыши — 52 °Сгелиокамере с замкнутой металлической емкостью, теплоизолированными стенками и днищем и однослойной прозрачной крышей — 55 °Спереставной гелиокамере с парафиновым аккумуляторами тепла, светопрозрачным покрытием и металлической емкостью — 42 °Содноконтурной гравитационной системе с принудительной циркуляцией теплоносителя через парафиновый аккумулятор — 51 °Содноконтурной гравитационной системе нагрева теплоносителя -55 °Сгелиоформе с однослойным светопрозрачным покрытием и плоским отражателем солнечной радиации — 52 °C.

Применение плоских отражателей со степенью концентрации два позволяет на 15 °C увеличить температуру нагрева бетона в одноконтурной гравитационной системе нагрева теплоносителя и на 10 °C при твердении в гелиоформе.

С энергетических соображений наиболее эффективны гелиокамеры с теп-ловоспринимаемой поверхностью и светопрозрачным покрытием, гравитационные системы с нагревом жидкого теплоносителя, а также плоские отражатели к гелиотехническим устройствам и системам.

10. Аккумулирование солнечной энергии в заполнителе целесообразно осуществлять в противоточном теплообменнике с циркуляцией горячего воздуха через него принудительно или гравитационно. Нагрев заполнителя с помощью воздухонагревателей при плотности солнечной радиации 950 Вт/м в течение 7 часов в экспериментальной гелиосистеме конструкции силосного типа позволяет получить температуру с 21 до 64 °C.

Непременным условием приготовления бетонной смеси на предваритель1 но нагретых солнечной энергией заполнителях и воде является введение в ее состав пластифицирующих, суперпластифицирующих химических добавок или комплексных на их основе. Подвижность бетонной смеси с температурой 50 °C в течение 0,5 часа сохраняется при введении в ее состав суперпластификатора С-3, сахарной патоки, сульфитно-дрожжевой бражкив течение одного часа — при введении С-3.

Прочность бетона, приготовленного на предварительно нагретых материалах на 20−30% выше, чем на неподогретых, что связано с понижением В/Ц за счет частичного поглощения воды заполнителями, а также цементными зернами и более глубокой гидратации цемента.

11. В условиях сухого жаркого климата рост прочности бетона, твердевшего без ухода при прямом нагреве его солнечной энергией, наблюдается до 7 суточного возраста с последующим ее снижением в более поздние сроки испытания. В 28 суточном возрасте прочность на сжатие неухоженного бетона составляет 4447% К28- глубина недобора прочности по сечению достигает 30 см. Воздействие неблагоприятных климатических условий на бетон возрастает с увеличением модуля открытой поверхности и при Мот. п=30−85 м" 1 прочность равна 87−29% Я28. Недобор прочности установлен при твердении керамзитобетона, в том числе приготовленного на насыщенном водой керамзите, мелкозернистом бетоне, приготовленном на вяжущем низкой водопотребности на основе различных портланд-цементов. В случае укладки бетонной смеси с температурой 50−60 °С и последующего твердения бетона без ухода недобора прочности не установленооднако, применение технологии предварительно нагретых бетонных смесей с температурой 50−60 °С требует высокой организованности, культуры производства и контроля строительными лабораториями.

12. Под влиянием солнечной радиации и высокой температуры воздуха основные физико-химические процессы в твердеющем бетоне происходят в течение 1−3 сутокв последующем темп роста замедляется и в 5−7 суточном возрасте прочность бетона достигает 100% Яге и более. Кинетика роста прочности под пленками зависит от оптических свойств покрытия и для полиэтиленовой прозрачной пленки в первые сутки твердения для низкои средналюминатных порт-ландцементов составляет для бетона М200, ОК 3.4 см соответственно 56 и 69% 1128, для бетона М300, ОК 3.4 см — 65 и 74% 1128, для бетона М400, ОК 3.4 см -74 и 81% К28- для бетона М300, ОК 9. 10 см — 56 и 70% Я28. Прочность бетона М300 в суточном возрасте для низкои среднеалюминатного портландцемента при введении ускорителя твердения бетона (ХК) достигает 70 и 74% Я28- сульфитно-дрожжевой бражки (СДБ) — 58 и 72% 1128- пластифицирующее-воздухововлекающей — этил силикат натрия (ГКЖ-10) 63 и 61% Я28- платсифици-рующая — сахарная патока (ОП) — 0 и 68% Я28. Применение предварительно нагретых бетонных смесей с последующим выдерживанием под однослойным покрытием позволяет в течение светового дня, с 9 до 18 ч, получить прочность бетона 51% 1128- в случае укрытия бетона на ночь теплоизолированным покрытием в суточном возрасте прочности достигает 74−88% И28. Рост прочности бетона при обработке пленкообразующими составами в первые сутки составляет 58−70% 1128- гелиокамере в течение 22 часов — 52.72% Я28.

Применение бетонных смесей, приготовленных на предварительно нагретых солнечной энергией заполнителе и воде, с температурой укладки в опалубочную форму 50.60 °С с последующим выдерживанием под однослойным покрытием, на аккумуляторе, при пакетной технологии изготовления изделий позволяет получить температуру нагрева 80−95 °С и прочность при твердении бетона через 24 ч- 85−88% Я28, 23 ч — 80% Я28, 21ч- 75% 1128, 19 ч- 72% Я28, 17 ч- 70% Я28, 15 ч- 63% Я28, 13 ч- 60% Я28.

Исследованиями кинетики роста прочности бетона, приготовленного на различных вяжущих, В/Ц, химических добавках, в зависимости от модуля открытой поверхности, условий последующего его твердения, начальной температуры укладки в опалубочную форму доказано, что величина критической прочности относительно влагопотерь может быть снижена с 50.70% до 30.50% 1128.

13. Экспериментально установлено, что оптимальная температура тепловой обработки бетона, приготовленного на основе вяжущего низкой водопотреб-ности, составляет 40−50 °С. Эта область температур достигается в гелиотехнических устройствах и тепловую обработку можно проводить только за счет солнечной энергии в течение шести месяцев.

14. При выдерживании бетонных изделий под покрытиями из полимерных пленок, гелиокамерах и инвентарных устройствах критическое время заверь шения бетонирования соответствует 9−10 часампри пакетной технологии изготовления изделий — 16−18 часам. При общей продолжительности тепловой обработки бетона 21−22 ч оптимальное время распалубливания приходится на 6−9 ч утра следующего дня. С точки зрения более полного использования солнечной энергии для ускорения твердения бетона целесообразно все работы по изготовлению, укладке, укрытию, установке в гелиотехнические устройства, а также предварительный нагрев традиционными видами теплоносителей завершать в ночное время. Нагрев бетона традиционными заполнителями можно заменить применением бетонных смесей с температурой 50−60 °С, приготовленных на предварительно нагретых солнечной энергией заполнителях и воде.

15. Произведена проверка достоверности методов оценки долговечности бетона по трещиностойкости, термоморозостойкостиметоды научно обоснованы и полученные по ним результаты достоверны. Однако методы испытания бетона, предложенные ГОСТ 10 060–87 являются рациональными и позволяют в короткие сроки оценивать долговечность его по морозостойкости. При испытании на термостойкость с циклическим нагревом до 70 °C и охлаждении до -20 °С установлена устойчивая тенденция к непрерывному росту прочности бетона на основе ВНВ до 250 цикловбетоны, приготовленные на обычных портландцементах сохраняют потенциальную возможность роста прочности до 150 циклов.

16. Сравнительные испытания на морозостойкость бетона, прошедшего тепловую обработку в пропарочной камере, гелиокамере, под полимерной пленкой и камере нормального твердения, показали, что в гелиотехнических устройствах создается благоприятный температурно-влажностный режим для структуро-образования цементного камня. Температурно-влажностный режим тепловой обработки бетона в условиях 100% влажности воздуха и последующего твердения в условиях высокотемпературной сухой среды ухудшает его морозостойкость. Отсутствие ухода за бетоном в 2 раза снижает его морозостойкость. Гидрофобизация поверхности свежеотформованного бетона при различных способах тепловой обработки существенно улучшает долговечность.

17. Предложена методика определения экономической эффективности использования солнечной энергии, которая рассматривает ее как самостоятельный или дополнительный энергоноситель. Энергетический эффект определяют разностью стоимости экономии топлива, получаемого за период эксплуатации гелиоустановки или системы и полными топливно-энергетическими затратами, необходимыми для их изготовления, монтажа и эксплуатации. Основным критерием энергетической эффективности выступает показатель стоимости конечного потребления тепла и экономия природных ресурсов.

18. Результаты исследований нашли широкое внедрение при строительстве аэродромных и дорожных покрытий, оросительных каналов, промышленных площадок, столбчатых фундаментов.

Для открытых летних или приобъектных полигонов предложена пакетная технология изготовления плоских конструкций с использованием солнечной энергии.

Разработаны технические задания на проектирование и рабочее чертежи инвентарной штатной рамы к опалубочным формам, гелиокамеры для тепловой обработки бетона, гелиоустановки для тепловой обработки бетона, инвентарного устройства, гелиокамеры с аккумуляторами тепла и переданы в строительные организации для внедрения на предприятиях стройиндустрии.

Прошли производственные испытания гелиокамеры, в том числе с аккумуляторами тепла, гелиоустановка, комбинированный способ тепловой обработки бетона. Получила массовое внедрение в практику строительства и стройиндустрии технология выдерживания бетона под покрытиями из полимерных пленок.

19. Экономическая эффективность применения новой технологии тепловой обработки бетона с использованием солнечной энергии позволяет ежегодно на 40−50% реально снизить затраты энергии на изготовление сборных железобетонных изделий и интенсифицировать процесс возведения монолитных конструкций.

Результаты исследований и экспериментального внедрения технологии ускорения твердения бетона с использованием солнечной энергии вошли в СНиП Ш-15−76 «Бетонные и железобетонные конструкции монолитные», СНиП 3.03.01−87 «Несущие и ограждающие конструкции», «Руководство по проектированию конструкций и технологии возведения монолитных бескаркасных зданий», М, СИ, 1979, «Руководства по применению полимерных пленок для ухода за твердеющим бетоном в условиях сухого жаркого климата», М., СИ, 1981, явились основой длк разработки «Рекомендаций по уходу за свежеуложенным бетоном при строительстве аэродромного покрытия из высокопрочного бетона в условиях сухого жаркого климата», М., 1980, «Рекомендации по выдерживанию свежеуложенного бетона протяженных тонкостенных конструкций (облицовка оросительных каналов) в условиях сухого жаркого климата», М. ЦНИИОМТП, 1982, «Временных рекомендаций по уходу за горизонтальными и вертикальными бетонными и железобетонными монолитами, а также сборными конструкциями с использованием «парникового эффекта», М., 1985, «Рекомендаций по тепловой обработке легких и тяжелых бетонов с использованием солнечной энергии», М., Госстрой СССР, ЦНИИОМТП, 1987, Свод Правил (СП-12) «Технология монолитного бетона и железобетона», М., 2002.

Показать весь текст

Список литературы

  1. М.М. Ускорение твердения бетона сборных изделий в ге-лиоформах со светопрозрачными теплоизолирующими покрытиями. Дис. на со-иск. уч. степ, кандидата технических наук, М., 1984.
  2. М.М. Ускорение твердения бетона за счет использования солнечной энергии. В кн. Развитие технологии, расчета и конструирования железобетонных конструкций. М., НИИЖБ, 1982, с. 3−6.
  3. М.М. Влияние способов ухода за бетоном в условиях жаркого климата на нарастание его прочности. — В кн. Новое в технологии расчета и конструирования железобетонных конструкций. М., НИИЖБ, 1984.
  4. P.C., Шевченко Г. Ф., Хасанов Т. Р. Исследование свойств бетонной смеси и бетона с водорастворимой органической добавкой и опыт ее промышленного применения. Строительство и архитектура Узбекистана. № 1, 1975.
  5. И.М., Булис М. Л., Григорян М. З. и др. Энергетический модуль солнечной параболоциндрической установки. Гелиотехника. № 2, 1986, с. 13−16.
  6. P.P., Кахаров H.A. Исследование теплопередачи и эффективности экрана трубчатых теплоприемников низкотемпературных солнечных воздухонагревателе. Гелиотехника, 1979, № 1, с. 35−38.
  7. P.P., Орлов А. Ю. Солнечные системы отопления и горячего водоснабжения. Ташкент, 1988, ФАН, с. 285.
  8. . Солнечная энергия (основы строительного проектирования). М., Стройиздат, 374 с.
  9. A.C. Зимнее бетонирование с электроподогревом смеси. М., 1970, 103 с.
  10. Р.И. Исследование свойств и структура бетона, твердевшего в жаркую и сухую погоду. Автореферат дис. на соиск. уч. степень кандидата технических наук. М., 1967.
  11. А.Б., Назруллаев Ф. Нарастание прочности обычного и ке-рамзитного бетонов летних условиях Узбекистана. Труды САЗПИ. Выпуск № 2, 1959.
  12. А.Б., Назруллаев Ф. Нарастание прочности обычного и ке-рамзитного бетонов в летних условиях Узбекистана. Труды ТашПИ. Выпуск II, 1959, с. 25−28.
  13. Ш. Т., Комар A.A. Энергосберегающая технология железобетонных конструкций из высокопрочного бетона с химическими добавками. М., Стройиздат, 1987, 240 с.
  14. Ю.М. Критерии оценки поведения бетона в жарком и сухом климате. — Бетон и железобетон, 1971, № 8, с. 9−11.
  15. С.И., Бурба Р. П. Свечин Н.В. Добавки, улучшающие в сухую жаркую погоду свойства бетонной смеси и бетона. Строительство и архитектура Узбекистана, 1970, № 11.
  16. С.И. Исследование комплексных добавок для бетонов, твердевших в районах с жарким сухим климатом. Бетон и железобетон, 1971, № 8.
  17. В.Г., Башлыков Н. Ф., Бабаев Ш. Т., Сердюк В. Н., Фаликман В. Р., Несвитайло В. М. Бетоны на вяжущих низкой водопотребности. Бетон и железобетон, 1988, № 11, с. 4−6.
  18. В.Г. Модифицированные бетоны. М., Стройиздат, 1990,396 с.
  19. И.В. Распределение плотности потока лучистой энергии при отражении от зеркал. Гелиотехника. № 1, 1974, с. 37−43.
  20. X., Кэттон И., Эдварде Д. К. Естественная конвекция в замкнутом пространстве. Труды Американского общества инженеров-механиков. Серия С. Теплопередача, 1976, т. 98, № 2, с. 34−43.
  21. У., Клейн С., Даффи Дж. Расчет систем солнечного теплоснабжения. -М., Энергоиздат, 1982, 79 с.
  22. А.Г. Основы теплообмена излучением. М. Л., 1962.
  23. Более чем достаточно. Оптимистический взгляд на будущее энергетики мира. Под редакцией Р. Кларка, М., Энергоиздат, 1984, 216 с.
  24. Д.И. Свободная конвекция в горизонтальных воздушных слоях. Журнал технической физики. Том VII, 1937, с. 53−67.
  25. Дж.Б. Солнечная энергия для человека. М., Мир, 1976, 283 с.
  26. А., Болин X. Электрический подогрев бетона. Бетонирование, 1931, № 12, с. 436−443.
  27. Г. А. Испарение воды из бетона. В кн. Технология и свойства бетонов, М., 1957, 127 с.
  28. Г. А. О возможности улучшения качества бетона после его высыхания в раннем возрасте. Бетон и железобетон, № 6, 1958.
  29. М.П. Моделирование сложных систем. М., Наука, 1968.
  30. И.В. Гелиотермообработка железобетонных изделий с применением пленкообразующих составов. Дис. на соискание ученой степени кандидата технических наук, М., 1988.
  31. Э.Ц. Технология тепловой обработки сборного железобетона при полигонном производстве с применением солнечной энергии, инфракрасного и конвективного нагревов. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М., 1990.
  32. Э.Ц. Комбинированная гелиотермообработка железобетонных конструкций в гелиоформах с использованием солнечной энергии инфракрасного излучения. В кн. Архитектура и строительство — поиск и решения молодых. Алма-Ата, 1989, с. 60.
  33. Э.Ц., Великолепов P.A. Бетон твердеет под солнцем. Промышленность, строительство и архитектура Армении. № 2, 1990, с. 62−64.
  34. М.М. Ускорение твердение бетона в теплоизолирующих ге-лиостендах. Архитектура и строительство Узбекистана, № 3, 1987, с. 1−4.
  35. М.М., Эгамбердыев М. С. Интенсификация твердения монс^ литного бетона с применением однослойного гелиопокрытия. Архитектура и строительство Узбекистана, № 5, 1988. — с. 12−14.
  36. М.М. Термостойкость бетона в условиях сухого жаркого климата и факторы ее определяющие. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М., НИИЖБ, 1981.
  37. W.F., а.о. Amerikan Concrete Institute Jonrnal. 1971, vol. 68, № 7, p. 489−503.
  38. В.Б. Оптика в установках для использования солнечной энергии. М., Оборонгиз, 1959.
  39. Wong H.Y. Heat Trausfer for engineers. London and New York, 1977, 1801. P
  40. Временные рекомендации по применению солнечной энергии для термовлажностной обработки сборных бетонных и железобетонных изделий на гелиополигонах. М., НИИЖБ, 1983, с. 17.
  41. Geller Steven Н. Review of accelerated curing in the concrete pipe industry. Concr. Ynt. Des. and Constr., 1983, № 8, s. 43−45.
  42. В.Я., Топчий В. Д., Кузьмин В. К. Выбор наименее энергоемких способов зимнего бетонирования. Промышленное строительство, № 4, 1983, с. 11−14.
  43. М.Т., Хаванджи Н. Г., Бондаренко Н. П. Оптические характеристики полимерных материалов. Труды ГипроНИИСельпром. Выпуск № 5, М., 1974.
  44. Г., С Эрк., Григуль У. Основы учения о теплообмене, М., 1958.
  45. Greenwood К. Concrete manufacture and supplg in hot climates. Precast Concrete, 1979, vol. 10, № 5, p.219−220.
  46. M.A., Захарбеков P.B., Подгорнов Н. И., Уваров Е.Ф.Роторно-пульсационный аппарат и его применение для приготовления не-смешивающихся композиций. М., ЦНИИОМТП БВ, 1985, 52 с.
  47. К.Э., Счастный А. Н. и др. Новый способ тепловой обработки изделий. Бетон и железобетон. № 1, 1980. — с. 25−26.
  48. П.И., Пальчик E.JL, Бондарь Н. Ф. Интенсификация процесса изготовления сборных железобетонных изделий путем предварительного разогрева смеси в бетоносмесителя. В кн. Технология строительного производства. Выпуск 2, Минск, 1975, с. 3−9.
  49. A.A., Петрова A.A., Гусейнова Ф. А. К использованию аккумуляторов солнечной энергии для тепло- и хладоснабжения. Гелиотехника, № 1, 1980, с. 39−43.
  50. H.H. Инфракрасный нагрев в технологии бетонных работ и сборного железобетона. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. М., 1960.
  51. H.H., Бочаров В. И. Применение инфракрасных лучей при производстве сборных железобетонных конструкций и деталей. М., 1960.
  52. H.H., Копылов В. Д., Наумов С. М., Варданян Э. Ц. Устройство для тепловой обработки бетонных конструкций. A.C. 1 533 860. Бюллетень изобретений, 1980, 1, с. 54−55.
  53. Dangherty Kennethc., Kowalewski Milton Y. Yr use of adminixtures in conkrete plased of hightemperatures. Transp. Pes. Res. № 564, 1976, p. 10−20.
  54. Дж.А., Бекман В. А. Тепловые процессы с использованием солнечной энергии. М., Мир, 1977, 420 с.
  55. Daffe J.A., Belkman W.A. Solar energy ihemal process. Wiley interscience. N.Y., 1974.
  56. O.A. Окраска пропарочных камер для снижения тепло-затрат. Бетон и железобетон. № 4, 1985, — с.24−25.
  57. В.А., Савин В. К., Александров Ю. П. Теплообмен в светопро-зрачных ограждающих конструкциях. М., Стройиздат, 1979, 307 с.
  58. A.M. Изготовление сборных железобетонных изделий на полигонах в условиях южных районов.- Труды ТашПИ, выпуск II, 1959, с. 31−34.
  59. С. Солнечная энергия в строительстве. М., Стройиздат, 1979,-96 с.
  60. И.Б., Петров-Денисов E.H. Тепло- и массоперенос в бетоне специальных сооружений. М., Стройиздат, 1973 167 с.
  61. И.Б., Малинский E.H., Абдуллаев М. М. Тепловыделение цемента при твердении бетона в гелиоформах. Бетон к железобетон. № II, 1983 -с. 16−18.
  62. И.Б., Богачев Е. И. Массообмен с внешней средой при твердении бетона в воздушно-сухих условиях. Бетон и железобетон, 1971, № 8, -с. 5−18. :
  63. И.Б. Процессы теплового воздействия на твердеющий бетон специальных промышленных сооружений. Дис. на соиск. уч. степ. док. техн. наук. М., НИИЖБ, 1975.
  64. И.Б., Богачев Е. И. Совершенствование режимов твердения бетона монолитных сооружений в условиях сухого жаркого климата. В кн. Тепло- и массоперенос при новых способах теплового воздействия на бетон. Киев, 1973.-с. 18−21.
  65. И.Б., Шифрин С. А., Малороев М. М. Использование тепло-аккумулирующих гелиостендов для расширения области применения гелиоформ. В кн. Материалы молодых ученых, Днепропетровск, 1988 с. 174−184.
  66. И.Б., Малинский E.H., Козлов А. Д. Новая организация бетонирования монолитных протяженных конструкций по единому технологическому циклу. В кн. Конструкции и строительство специальных сооружений. НИПИТеплопроект. М., 1979, — с. 45−55.
  67. И.Б., Шифрин С. А. Энергетические основы ускоренного твердения бетона при использовании солнечной энергии. В кн. Использование солнечной энергии в технологии бетона. Ашхабад, 1982, — с. 3−7.
  68. И.Б., Малинский E.H. Использование солнечной энергии в технологии бетона. Бетон и железобетон, № 5, 1983, с. 4−6.
  69. И.Б., Малинский E.H., Темкин Е. С. Использование солнечной энергии для тепловой обработки железобетонных изделий. Бетон и железобетон. № 9, 1983, с. 2−3.
  70. И.Б., Малинский E.H., Темкин Е. С. Эффективность использования солнечной энергии для ускорения твердения бетона. Архитектура к строительство Узбекистана, № 3, 1983, с. 3−7.
  71. И.Б., Малинский E.H., Орозбеков М. О. Роль экзотермии цемента при комбинированной гелиотермообработке бетона. Архитектура и строительство Узбекистана. № 8, 1986, — с. 34−36.
  72. И.Б., Малинский E.H. Использование солнечной энергиипри изготовлении сборного железобетона. Учебное пособие. М., ЦМИПКС, i984, 41 с.
  73. И.Б., Малинский E.H., Темкин Е. С. Гелиообработка сборного железобетона, М., Стройиздат, 1990, 171 с.
  74. И.Б., Мазманян П. В. Тепловая обработка изделий с применением систем промышленного гелиотеплоснабжения.
  75. И.Б., Шифрин С. А., Малинский E.H., Рубин В. И. Особенности гелиотермообработки тонкостенных железобетонных изделий. Гидротехника и мелиорация. № 12, 1984. — с. 16−17.
  76. И.Б., Масленников JI.A., Муртазов С. А. Гелиотермообра-ботка железобетонных изделий. Архитектура и строительство Узбекистана, № 11, 1986, с. 35−36.
  77. И.Б. Теплота гидратации цемента как энергетический потенциал ускорения твердения бетона. В кн. Пути снижения энергетических затрат в промышленности сборного железобетона. М., 1981, — с. 20−22.
  78. P.A., Умаров ГЛ., Вайнер A.A. Теория и расчет гелиотехнических концентрирующих систем. Ташкент, ФАН, 1977, 143 с.
  79. О.С. Метод конечных элементов. М., НИЦ, 1979.
  80. Т. Исследование по использованию солнечной энергии для тепловой обработки бетонных и железобетонных изделий. Дис. на соиск. уч. степ, канд. техн. наук, Ашхабад, 1977.
  81. Т., Ким М.Д. Сравнительные исследования температурного режима различно ориентированных солнечных пленочных пропарочных камер полуцилиндрического типа. Гелиотехника, № 6, 1974, с. 21−23.
  82. Т., Умаров Г. Я., Авезов P.P. Использование солнечной энергии для тепловой обработки бетонных и железобетонных изделий. Гелиотехника, № 3, 1975, с. 18−22.
  83. Инструкция по технико-экономической оценке типовых и экспериментальных проектов жилых домов и общественных зданий к сооружений. СН 54 582, М., 1983.
  84. Инструкция по определению экономической эффективности использования в строительстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений, СИ 509−78, М., Стройиздат, 1979, 65 с.
  85. Инструкция по производству работ при изготовлении монолитных и сборных конструкций и изделий в жаркую и сухую погоду. ВСН 65.79−78, М., 1978,35 с.
  86. Ю.М. Электротермообработка железобетонных плит при изготовлении пакетным способом. Дис. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук. НИИЖБ, 1986, 185 с.
  87. Klein S.A. Conciliation of flat-platte collectors coefficie cients. -Solar Energy. 1975, vol.17, p. 79−80.
  88. А.Г., Горяйнов К. Э., Малинина JI.A. Новые эффективные методы тепловлажностной обработки бетонов при нормальных давлениях в среде продуктов сгорания топлива. Сб. трудов ЦНИИЭПСельстрой. № 23, 1978, с. 315.
  89. П.Г., Сычев М. М., Сватовская Л. Б. Воздействие предварительного разогрева на свойства цементов и бетонов. Бетон и железобетон, № 10, 1980, — с.24−25.
  90. В.Д. Влияние электроразогрева на свойства бетонов. Бетон и железобетон. № 2, 1970, с.22−24.
  91. Klieger P. Effect of mixig and curing Temperatue on Conorsts Strengh. AGLJ,№ 29,1958.
  92. C.H., Аронов Р. И. Деформации усадки бетона, твердевшего в условиях жаркого и сухого климата. Строительство и архитектура Узбекистана. № 11, 1969.
  93. С.Н. Влияние сухого жаркого климата на деформацию компонентов бетона, его структуру и основные свойства. Строительство и архитектура Узбекистана, № 4, 1974.
  94. С.Н. Проблема и перспективы повышения эффективности использования и экономии энергоресурсов в промышленности сборного железобетона. В кн. Пути снижения энергетических затрат в промышленности сборного железобетона. М., 1981, с. 20−25.
  95. С.Н. Резервы экономии энергоресурсов при производстве железобетона. Промышленное строительство, № 4, 1983, с. 11−14.
  96. С.Н., Макарцев В. Н. Всегда ли нужно пропаривать бетон. > Строительство и архитектура Узбекистана.
  97. С.Н., Макарцев В. Н. О возможности изготовления сборного железобетона без тепловой обработки. Сборник трудов ВНИИСпром. М., 1966, с.142−152.
  98. .А., Ли А.И. Форсированный электроразогрев бетона.- М., Стройиздат, 1975, 150 с.
  99. .А., Заседателев И.о., Малинский E.H. Изготовление сборного железобетона с применением гелиоформ. Бетон и железобетон, № 3, 1984, -с. 3−6.
  100. .А., Маслов В. П. Дублирующие источники энергии при комбинированной гелиотермообработке сборного железобетона. Бетон и железобетон, № 5, 1988, с. 9−10.
  101. .А. Пути экономии энергетических затрат при производстве сборных железобетонных изделий. В кн. Пути снижения энергетических затрат в промышленности сборного железобетона, М., 1981, — с. 1−12.
  102. .А. Солнечная энергия и перспективы ее использования для интенсификации твердения бетона. В кн. Материалы совещания по проблеме: «Использование солнечной энергии в технологии бетона». Ашхабад, 1982, с. 2025.
  103. Использование солнечной энергии в технологии бетона. Ашхабад, 1982, с. 20−25.
  104. В.Н. Пленочные сельскохозяйственные сооружения. Казань, 1981.
  105. В.Н., Кузнец А. Я., Воропай Н. И., Клепов Ю. М. Энергозатраты на термообработку плит, изготовляемых пакетным способом. Гидротехника и мелиорация, № 6, 1984, с. 20−22.
  106. В.Н., Клепов Ю. М. Электротермообработка бетона при изготовлении плитных конструкций. В кн. Использование электрической энергии в заводской технологии бетона и железобетона. Ростов-на-Дону, 1986, — с. 45−47.
  107. Levertte F.B. Solar energy for block curing. -Modern Concrete, vol.42, № 4, 1978.
  108. В.Я., Селимов M.M., Краснознаменная P.A. Уход за дорожным бетоном пленкообразующими материалами в условиях сухого жаркого климата. Архитектура и строительство Узбекистана, № 4, 1974, с. 9−11.
  109. П.В. Тепловая обработка железобетонных изделий с применением промышленного гелиотеплоснабжения. Дис. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук. М., 1987,230 с.
  110. Л.А. Тепловлажностная обработка бетонов в продуктах сгорания природного газа. Бетон и железобетон, № 4, 1987,-с. 25−26.
  111. Л.А. Тепловлажностная обработка тяжелого бетона.- М., Стройиздат, 1977,159 с.
  112. JI.А., Мокрушин А. И., Бруссер М. М., Куприянов H.H. О выборе цементов для тепловой обработки бетона. Бетон и железобетон, № 3, 1984, с.11−13.
  113. Л.А., Зубенко В. М. Предварительный пароразогрев бетонной смеси. В кн. Зимнее бетонирование и тепловая обработка бетона. М., 1975, -с. 157−175.
  114. Л.А., Куприянов H.H. О роли влажности теплоносителя при тепловой обработке изделий. Бетон и железобетон, № 10, 1979, с. 10−12.
  115. Мак-Вейг Д. Применение солнечной энергии, М., Энергоиздат, 1987,216 с.
  116. E.H., Темкин E.G., Самусев O.A., Штейн Б. Я. Обеспечение отпускной подвижности бетонной смеси в условиях сухого жаркого климата. Строительство и архитектура Узбекистана. № 7, 1975, с. 1−4.
  117. E.H., Раджабов Н. Р. Обеспечение подвижности бетонной смеси в жаркую и сухую погоду. Сборник научных трудов НИИЖБ М., 1979, — с. 58−60.
  118. E.H. Исследование пластической усадки бетона в условиях сухого жаркого климата. Строительство и архитектура Узбекистана, № 5, 1975,-с.11−15.
  119. В.В., Турчин И. А. Методика определения температурных полей с помощью интерферометра. Инж.-физ. журнал, т.8, № 2, 1965, с. 17−23.
  120. B.JI. Энергосберегающая технология ускоренного твердения бетона, Минск, 1990, 248 с.
  121. Методические рекомендации по определению оптимальных составов бетонных смесей и режимов тепловой обработки. М., 1980, 37 с.
  122. А.И., Баздикян И. Х. Марка бетона по морозостойкости и местные климатические условия. Гидротехника и мелиорация, № 6, 1978, с. 21−25.
  123. Мировая энергетика. Прогноз развития до 2020 года. М., Энергетика, 1980, 255 с.
  124. С.А., Малинский E.H. Основы технологии бетона в условиях сухого жаркого климата. М., Стройиздат, 1985, 314 с.
  125. С.А., Малинский E.H. Проблемы технологии бетона в условиях сухого жаркого климата. В кн. Материалы II Всесоюзного координационного совещания по проблеме «Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата». Ашхабад, 1976, с. 1−9.
  126. С.А., Малинский E.H., Невакшонов А. Н. Качество и долговечность монолитных бетонных облицовок в условиях жаркого климата. Гидротехника и мелиорация, № 7, 1977, с. 7−14.
  127. С.А., Малинский E.H., Малинина JI.A. О продолжительности начального ухода за свежеотформированным бетоном в условиях сухого жаркого климата. Строительство и архитектура Узбекистана, № 3, 1970, с. 4−10.
  128. С.А., Малинский E.H. О продолжительности ухода за бетоном в условиях сухого жаркого климата. Строительство и архитектура Узбекистана, № 11, 1969, с. 12−17.
  129. С.А., Малинский E.H., Вахитов М. М. О термостойкости бетона в условиях сухого жаркого климата. Строительство и архитектура Узбекистана, № 8, 1980, с. 1−5.
  130. С.А., Малинский E.H., Вахитов М. М. Критерий долговечности бетона в условиях сухого жаркого климата. В кн. Долговечность строительных материалов Амстердам, № 1, 1982, с. 1−13.
  131. С.А., Малинский E.H. Твердение бетона в условиях сухогожаркого климата при отсутствии начального ухода. Строительство и архитектура Узбекистана, № 9, 1970, с. 1−9.
  132. С.А., Бужевич Г. А. Опыт бетонирования в районах сухого жаркого климата СССР. Труды НИИЖБ, выпуск № 32, 1963, с. 15−19.
  133. С.А. Температурный фактор в твердении бетона. М., Строй-издат, 1948.
  134. Mittelmann G.M. Herstllung von Beton in einer Wuste. Tiefban, Ingenieurfau, Strassenbau, № 3, 1974. — s. 155−158, — s. 260−264.
  135. Д.С. Горячее формование бетонных смесей. M., 1970,191 с.
  136. М.А. Основы теплопередачи. М., 1956, 287 с.
  137. Мохаммед Эль-Халаф Алаедин Ибрагим. Технология полигонного производства стеновых панелей из керамзитобетона с использованием эффекта вакуума и солнечного излучения. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М., 1991.
  138. Mocarthy M.I. Tests on set retarding admixtures. Precast Concrete, vol. 10, № 3, 1979,-p. 128−130.
  139. B.B. Техническая термодинамика и теплопередача. М., 1980,260 с.
  140. Haimos Е.Е. York harnesses suntocure concrete block. Concrete Products, vol. 82, № 1, 1979.
  141. А.И. Физические процессы, происходящие в начальный период твердения бетона в условиях сухого жаркого климата. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. М., 1976.
  142. A.B. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха. М., Высшая школа, 1971, с. 15−17.
  143. А.Д. Обеспечение подвижности бетонной смеси в условиях жаркого сухого климата. Бетон и железобетон, № 8, 1971, с. 15−17.
  144. В.В. Использование солнечной энергии для термообработки полимербетонных изделий и конструкций. В кн. Материалы совещания по проблеме: «Использование солнечной энергии в технологии бетона». Ашхабад, 1982, с. 102−105.
  145. И.Б., Медведев В. Е., Ефимов В. А. Применение ЭВМ для расчета распределения освещенности, создаваемой оптической системой в произвольной плоскости установки. Оптико-механическая промышленность, № 10, 1971, с. 22−24.
  146. З.И. Радиационные характеристики климата СССР. Л., Гидрометеоиздат, 1977.
  147. Пленки, ткани и сетки в гражданских и промышленных сооружениях. Тезисы докладов республиканской научно-технической конференции. Казань, 1971.
  148. Н.И. Интенсификация твердения бетона под покрытиями из полимерных пленок с использованием солнечной энергии. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук М., 1980.
  149. A.B. Вопросы повышения плотности гидротехнического бетона, твердеющего в воздушной среде с малой влажностью. Автореферат на соискание ученой степени кандидата технических наук. Харьков, 1971.
  150. A.M. Твердение бетона тонкостенных железобетонных изделий в условиях сухого жаркого климата и их гелиотермообработка. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М., 1988.
  151. A.M. Использование солнечной энергии в технологии изготовления железобетонных лотков в термоформах. В кн. Материалы совещания по проблеме: «Использование солнечной энергии в технологии бетона». Ашхабад, 1982, с. 81−89.
  152. A.M. Ускорение твердения монолитного бетона за счет использования солнечного тепла. Архитектура и строительство Узбекистана, № 5,1983, с. 21−26.
  153. A.M. Гелиотермообработка железобетонных лотков для ирригационного строительства. В кн. Материалы IV Всесоюзного координационного совещания по проблеме: «Технология бетонных работ в условиях сухого жаркогоклимата». Душанбе, 1988, с. 139−143.
  154. В.Н. Технология бетона в условиях сухого жаркого климата. Ташкент, ФАН, 1977, 221 с.
  155. В.Н. Основы комплексного управления свойствами тяжелых бетонов в условиях сухого жаркого климата. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. М., 1984.
  156. В.Н. Бетон и бетонные работы в условиях сухого жаркого климата. Ташкент, ФАН, 1974, 243 с.
  157. Ravina D., Shalon R. Shrinkage fo Fresh mortars Gast Under and Exposed to Hot Dry climate Conditionst. Relem-Collogui-um on the Shrink age of Hydraulik Concretes. Madrid, 1978.
  158. Razafindrakoto I. Ch., Morlier P. Etuvage des betons etude numerigne des transferts de chalcur. Materiaux et constructions, vol. 18, № 103, 1985, — p. 31−39.
  159. Regord M. Gantein Comportement das eiment soumis an diressement accl’lere des betons. 1979, Ang, ITBTP, № 387, Oct, 1980.
  160. Рекомендации по гелиотермообработке железобетонных изделий с применением влагонепроницаемых покрытий и съемной теплоизоляцией'. СГИТИП, НИИЖБ, 1987, 17 с.
  161. Рекомендации по тепловой обработке бетонных и железобетонных изделий в гелиоформах со светопрозрачными теплоизолирующими покрытиями. (СВИТАП). М., НИИЖБ, 1984.
  162. Рекомендации по тепловой обработке тяжелого бетона с учетом активности цемента при пропаривании. М., НИИЖБ, 1984.
  163. Рекомендации по сокращению цикла тепловой обработки железобетонных изделий за счет применения в климатических условиях. УзССР специальных камер с полимерным пленочным покрытием. Ташкент, 1977, 13 с.
  164. Рекомендации по производству бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. М., 1975, 24 с.
  165. М.Я. Влияние условий жаркого и сухого климата на некоторые свойства быстротвердеющего бетона. Труды САНИИРИ. Выпуск 103. Ташкент, 1960.
  166. Руководство по производству бетонных работ в зимних условиях, районах Дальнего Востока, Сибири и Крайнего Севера. М., Стройиздат, 1982, 313 с.
  167. Руководство по тепловой обработке бетонных и железобетонных изделий. M., 1974.
  168. Руководство по производству бетонных работ. М., 1975, 320 с.
  169. Руководство по производству бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. М., Стройиздат, 1977, 81 с.
  170. В.П., Быкова И. В. Использование пленкообразующих материалов для гелиотермообработки бетонов. В кн. Энергосберегающие методы ускорения твердения монолитного и сборного железобетона. М., НИИЖБ, 1986, с. 51−54.
  171. В.П., Быкова И. В. Гелиотермообработка сборного железобетона с применением пленкообразующих составов. — Бетон и железобетон, № 5, 1988, с. 22−23.
  172. Г. Я. Об изменении подвижности керамзитобетонной смеси во времени в летний период в условиях Средней Азии. В кн. Архитектура, градостроительство и конструкции в Средней Азии. Тбилиси, 1974, с. 25−31.
  173. Н.В. Особенности производства бетонных работ во время сухого жаркого лета Средней Азии. Труды института сооружений АН УзССР. Ташкент, 1954, с. 28−36.
  174. Н.П., Сарнацкий Э. В. Энергоактивные здания. М., 1988,313 с.
  175. В.К., Лозовая А. П. Уход за бетонов облицовок каналов в условиях сухого жаркого климата. В кн. Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. М., НИИЖБ, 1979, с. 89−92.
  176. В.П., Подгорнов Н. И., Башлыков Н. Ф. Оценка методик проведения испытания бетона на воздействие климатических температур. Бетон и железобетон. № 7, 1990, с. 33−35.
  177. В.П. Результаты экспериментальных исследований и внедрения, основные теоретические положения и принципы подбора рациональных составов тяжелого бетона. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. С-Петербург, 1992, 57 с.
  178. В.П. Меры повышение морозостойкости и трещиностойкости бетонных покрытий. Автомобильные дороги, № 4, 1972, с. 11−12.
  179. В.В., Федоров А. Е., Цуриков Г. С. Влияние циклически изменяющейся влажности воздуха на прочность бетона при изгибе в условиях сухого жаркого климата. В кн. Повышение долговечности бетона транспортных сооружений. М., МИИТ, 1980, с. 67−75.
  180. С.И., Сигалов Ю. М., Мышко Ю. Л. Результаты испытаний солнечной водонагревательной установки в условиях средней полосы СССР. Гелиотехника, № 5, 1980, с. 70−77.
  181. СНиП Ш-15−76. Правила производства и приемки работ. Бетонные и железобетонные конструкции монолитные. М., 1977, 127 с.
  182. СНиП 3.09.03−89. Строительные конструкции. М., Стройиздат. СНиП 3.09.01−85. Производство сборных железобетонных конструкций.
  183. Солнечная энергетика. М., Мир, 1979, 390 с.
  184. А.Р., Бейвель A.C., Величко В. П., Малинский В. Е. Перг спективы использования солнечной энергии для изготовления мостовых конструкций. Бетон и железобетон, № 5, 1988, с. 17−19.
  185. М.Е., Лурье А. Ш., Крылов С. М., Гендин В. Я., Подгорнов Н. И., Арадовский Я. Л. Руководство по проектированию конструкций и технологии возведения монолитных бескаркасных зданий. М., ЦНИИЭПжилища, 1982, 215 с.
  186. Concrete in hot countries. Materians et construction, 1976, I-II, vol. 9, -p. 49−54.
  187. Справочник по производству сборных железобетонных изделий. M., Стройиздат, 1982. ф 205. Сперроу Э. М., Сесс Р. Д. Теплообмен излучением. JL, 1971, 284 с.
  188. Ю. Теория состава бетонной смеси. Д., 1971, 320 с.
  189. Г. И. Технология бетона для гражданского и промышленного строительства в условиях сухого жаркого климата. Ташкент, 1983, 158 с.
  190. Г. И. Технология бетона. Ташкент, 1983, 157 с.
  191. Г. И., Кулик Л.Ю. Климатическое зонирование Средней
  192. Азии по условиям производства бетонных работ. Строительство и архитектура Узбекистана. № 9, 1970, с. 6−8.
  193. Г. И. Ускорение твердения бетона под влиянием высоких летних температур в условиях Средней Азии. PIIEM, М., 1964.
  194. А.Н. Оптимизация тепловой обработки изделий из цемента и силикатных бетонов в различных газовых средах. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. М., 1987.
  195. Shalon R., Ravina D., Iaegerman C.H. Hot-dry climate effeckt on stressfф development in shinkge-compensating concrete. I., Amer. Concrete Inst., 1977, vol. 74, № 3, p. 109−113.
  196. Solar electrisity International Conference. Toulonse, Maren, 1−5, 1976, p.390.
  197. Д.И. Исследования структуры поля излучения в гелиотехнических установках с отражающими концентраторами. В ст. Труды IV конференции молодых ученых. М., Издательство АН СССР, ЭНИН, 1957, с. 228−256.
  198. Thermal effects in concrete structures Bulletin d’Information Conute Euro1. femational du Beton, 1985.
  199. Указания по изготовления железобетонных изделий с применением предварительно электроразогрева бетонных смесей на технологических линиях открытых цехов и полигонов в условиях сухого жаркого климата. РСН-68/73, Ташкент, 1973, 103 с.
  200. А.Е. Физико-химические основы процессов развития напряжений и деформаций в цементном камне и их влияние на структуру, свойства и долговечность бетона. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. М., 1984.
  201. А.Е. Влияние переменной влажности окружающей среды на трещинность бетона. Строительство и архитектура Узбекистана, № 5, 1980, с. 11−13.
  202. А.Е., Синицын В. В., Батраков В. Г., Серов A.M., Ин В.А., Влияние непроявившейся капиллярной усадки на трещиностойкость железобетонных лотков. Строительство и архитектура Узбекистана, № 8, 1977, с. 16−19.
  203. A.A., Малинина JI.A. Энергоемкость производства железобетонных конструкций промышленных зданий. Промышленное строительство. № 4, 1983, с. 14−16.
  204. Fooces P.G., Gollis L. Probleme in the Midll East. Concrete, 1975, vol. 9, № 7, p. 12−17.
  205. Ю.Г. Монолитный бетон. M., Стройиздат, 1981, 448 с. г' 446
  206. К.И. Использование солнечной энергии в технологии поли-мербетонов. В кн. Материалы совещания по проблеме: «Использование солнечной энергии в технологии бетона». Ашхабад, 1982, с. 52−65.
  207. А.Ф. Теплофизические характеристики дисперсионных материалов. М., 1962.
  208. В.А. О влиянии ухода на рост прочности пропаренного бетона. Строительство и архитектура Узбекистана, № 9, 1970, с. 13−15.
  209. В.А. Механическая прочность бетона на портландцементе, и твердеющего в условиях сухого и жаркого климата. Труды института антисейсмического строительства, Ашхабад, т. 3, 1958.
  210. В.А. Некоторые особенности свойств бетонной смеси и бетона, твердеющего в условиях сухого жаркого климата. Автореферат дис. на соискание ученой степени кандидата технических наук, Ташкент, 1970, 24 с.
  211. Т.М., Кикава О. Ш. Технология керамзитобетонных изделий на горячем заполнителе. М., Стройиздат, 1988, 131 с.
  212. Р. Стохастический анализ и его приложения (Stochasstie Calulus f Appeications, Springer Verlag, № 4, Heidelberg, Berlin, 1982).
  213. Эффективность капитальных вложений. Сборник утвержденных методик. М., Экономика, 1983.# 238. Iamato I., Kobayashi S. Effect of temperature on the proporties ofsuperplasticined concrete. Journal of the American concrete. 1986, vol. 83, № 1, p. 80−87.
  214. Iaegerman C., Glucklish I. Effect of Higt Evaporayion During and Shorting afler Casting on Creep Behaviour of Hardened Concrete. Materials and Structures Research and Testing. № 9, 1969.
  215. НАУЧНЫЕ РАБОТЫ И ИЗОБРЕТЕНИЯ, В КОТОРЫХ ИЗЛОЖЕНЫ ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ
  216. Н.И. Уход за бетоном при повышенных температурах наружного воздуха. ГОСИНТИ, выпуск II, 1975, с. 1−2.
  217. Н.И. Использование солнечной энергии для тепловой обработки бетона. ГОСИНТИ, выпуск 4, 1978, с. 1−2.
  218. Н.И. Применение полимерных пленок для ускорения процесса набора прочности бетона в монолитных конструкциях. ГОСИНТИ, выпуск 4/1, 1976, с. 1−6.
  219. Н.И. Твердение бетона под полимерными пленками. Гидротехника и мелиорация, № 6, 1978, с. 25−27. -
  220. Н.И. Влияние солнечной радиации на твердение бетона. Бетон и железобетон, № 3, 1979, с. 15−16.
  221. Н.И. Проблема использования солнечной энергии для тепловой обработки бетона. В кн. Основные направления технического прогресса в организации и технологии строительного производства. М., Стройиздат, 1979, с. 124−126.
  222. Н.И. Влияние солнечной радиации на температурное поле твердеющего бетона в монолитных конструкциях. В кн. Конструкции в строительстве специальных сооружений. Сборник трудов ВНИПИТеплопроект. Выпуск 49, М., 1979, с. 37−44.
  223. Н.И. Стойкость бетона к воздействиям резкоконтинентального сухого жаркого климата. В кн. Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. Сборник научных трудов НИИЖБ. М., 1979, с. 36−40.
  224. Н.И. Процесс твердения бетона без ухода. Гидротехника и мелиорация. № 3, 1981, с. 20−22.
  225. Н.И. Резервы снижения расхода энергии при бетонировании. Промышленное строительство. № 3, 1981, с. 23−24.
  226. Н.И. Исследование кинетики роста послойной прочности бетона. Строительство и архитектура Узбекистана. № 1, 1981, с. 31−33.
  227. Н.И. Использование солнечной энергии для тепловой обработки бетона, сборного железобетона. В кн. Пути снижения энергетических затрат в промышленности сборного железобетона. М., 1981, с. 153−158.
  228. Н.И. Перспективы использования солнечной энергии при производстве бетонных работ. В кн. Основные направления совершенствования технологии и механизации бетонных работ. М., 1981, с. 112−113.
  229. Н.И. Применение полимерных пленок при производстве бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. М., Госстрой СССР, ЦНИИОМТП Б.В., 1981, 32 с.
  230. Н.И., Березовский Б. И., Ступаков Г. И., Соловьев С. П., Ре-зайкина H.H., Невакшонов H.A. Руководство по применению полимерных пленок для ухода за твердеющим бетоном в условиях сухого жаркого климата. М., Стройиздат, 1981, 16 с.
  231. Н.И. Пассивный нагрев бетона солнечной радиацией по принципу «парникового эффекта». В кн. Материалы совещания по проблеме: «Использование солнечной энергии в технологии бетона». Ашхабад, 1982, с. 89 102.
  232. Н.И. Указания по уходу за свежеуложенным бетоном в условиях сухого жаркого климата. М., 1983, Госстрой СССР, ЦНИИОМТП БВ, 36 с.
  233. Н.И. Сравнительных исследования температурного режима гелиокамер для тепловой обработки бетона. Гелиотехника, № 1, 1984, с. 39−40.
  234. Н.И., Васильев С. С. Использование солнечной энергии в технологии бетонных работ в Казахской ССР. Алма-Ата, № 2, 1984, с. 1−3.
  235. Н.И. Исследование температурного режима бетона, твердеющего в гелиотехнической системе прозрачное покрытие бетонное тело — аккумулятор тепла. Гелиотехника, № 3, 1985, с. 62−66.
  236. Н.И., Гринберг М. А., Захарбеков Р. В. Уварова Е.Ф. Ротор-но-пульсационный аппарат и его применение для приготовления несмешиваю-щихся композиций. М., Госстрой СССР, ЦНИИОМТП, 1985, 8 п.л.
  237. Н.И. Перспективы использования солнечной энергии в технологии бетонных работ. Промышленное строительство, № 8, 1985, с. 44−46.
  238. Н.И. Ускорения твердения бетона с использованием солнечной энергии. М., ВНИИС Госстроя СССР, 1986, выпуск II, 8 с.
  239. В.Д., Евдокимов Н. И., Жадановский Б. В., Башлай К. И., Под-горнов Н.И., Чирков Ю. Б., Сизов В. П., Мацкевич А. Ф., Гендин В. Я., Широкова J1.A. Справочник строителя. Бетонные и железобетонные работы. М., Стройиздат, 1987, с. 185−188.
  240. Н.И., Сизов В. П., Шкурко А. Е., Глушков В. П., Агафонова М. К., Гринберг М. А. Рекомендации по тепловой обработке легких и тяжелых бетонов с использованием солнечной энергии. М., ЦНИИОМТП Госстроя СССР, Госагропром РСФСР, 1987, 31 с.
  241. Н.И., Сизов В. П., Глушков В. П. Свойства бетона, приготовленного на предварительно нагретых материалах. Бетон и железобетон, № 2,1988, с. 13−14.
  242. Н.И. Использование солнечной энергии при изготовлении бетонных изделий. М., Стройиздат, 1986, 145 с.
  243. Н.И., Шкурко А. Е. Влияние светопрозрачного ограждения на температурный режим в твердеющем бетоне. Гелиотехника, № 1, 1989, с. 3842.
  244. Н.И., Шкурко А. Е. Гелиокамеры для ТВО бетона. Бетон и железобетон, № 6, 1989, с. 17−18.
  245. Н.И. Эффективные гелиотехнические системы и установiки для тепловой обработки бетона. В кн. Сборник научных трудов ВЗИСИ. Научно-технический прогресс в строительстве. М., МПИ, 1989, с. 81−84.
  246. Н.И. Энергетическая оценка гелиотехнических устройств для тепловой обработки бетона. Техника в сельском строительстве, № 3, 1989, с. 30−32.
  247. Н.И., Шкурко А. Е. К определению влажностного режима в гелиотехнических устройствах при тепловой обработке бетона с использованием солнечной энергии. Гелиотехника, № 6, 1989, с. 45−46.
  248. Н.И. Эффективные гелиотехнические устройства для тепловой обработки бетона. Гелиотехника, № 1, 1990, с. 64−68.
  249. Н.И. Рациональная конструкция светопрозрачной инвентарной камеры к опалубочным формам для изготовления бетонных изделий с использованием солнечной энергии. Гелиотехника, № 3, 1990, с. 13−16.
  250. В.П., Подгорнов Н. И., Башлыков Н. Ф. Оценка методик проведения испытаний бетона на воздействие климатических факторов. Бетон и железобетон, № 7,1990, с. 21−24.
  251. Н.И. Аккумулирование солнечной энергии в материалах для приготовления предварительно нагретых бетонных смесей. Гелиотехника, № 6, 1991, с. 21−24.i
  252. Н.И. Влияние солнечной радиации на твердение бетона с открытой поверхностью. Гелиотехника, № 1, 1992, с. 22−25.
  253. Н.И. Прямой нагрев бетона солнечной радиацией. Гелиотехника, № 2, 1992, с. 14−16.
  254. Н.И. Комбинированный способ ускорения твердения бетона с использованием солнечной энергии. Гелиотехника, № 4, 1993, с. 41−43.
  255. Н.И. Гелиокамеры для изготовления бетонных изделий. Гелиотехника, № 2, 1993, с. 38−40.
  256. Авт. свид. 559 013. Греющая опалубка. Березовский Б. И., Евдокимов Н. И., Подгорнов Н. И., Шишкин В. И., Б.И. № 19, 1977.
  257. Авт. свид. 607 828. Способ защиты свежеуложенного бетона. Березовский Б. И., Подгорнов Н. И., Попов Л. П., Соловьев С. П., Морозова М. В., Резайкина H.H., Харламов В. А., Б.И. № 19, 1978.
  258. Авт. свид. 666 157. Способ ухода за свежеуложенным бетоном. Березовский Б. И., Подгорнов Н. И., Попов Л. П., Мукосеева Н. Т., Соловьев С. П., Морозова М. В., Резайкина H.H., Гуревич Я. Д., Галкина И. С., Б.И. № 21, 1979.
  259. Авт. свид. 771 070. Камера для термической обработки капиллярно-пористых материалов. Березовский Б. И., Подгорнов Н. И., Авдеева И. Г., Б.И., № 38, 1980.
  260. Авт. свид. 757 503. Устройство для тепловой обработки бетонных: конструкций. Подгорнов Н. И., Б.И. № 31, 1980.
  261. Авт. свид. 833 896. Способ ухода за свежеуложенным бетоном. Под^ горнов Н.И., Мукосеева Н. Т., Попов Л. П., Башлыков Н. Ф., Чумичев В. А., Каган Б. А., Б.И. № 20, 1981.
  262. Авт. свид. 937 426. Камера для термической обработки капиллярно-пористых материалов. Подгорнов Н. И. Б.И. № 23, 1982.
  263. Авт. свид. 939 430. Шатровое устройство. Куделин В. Ф., Подгорнов Н. И., Хромов C.B., Б.И. № 24, 1982.
  264. Авт. свид. 968 017. Камера для тепловой обработки бетонных изделий. Подгорнов Н. И Б.И. № 39, 1982.
  265. Авт. свид. 990 745. Способ ухода за свежеуложенным бетоном. Подгорнов Н. И. Б.И. № 3, 1983.
  266. Авт. свид. 998 437. Устройство для тепловлажностной обработки бетонных и железобетонных изделий. Подгорнов Н. И. Б.И. № 7, 1983.
  267. Авт. свид. 1 020 406. Устройство для термовлажностной обработки бетонных и железобетонных изделий. Подгорнов Н. И. Б.И. № 20, 1983.
  268. Авт. свид. 1 096 917. Композиция для ухода за свежеуложенным бетоном. Подгорнов Н. И, Башлыков Н. Ф., Попов Л. П., Чумичев В. А., Илингин О. В., Давыдов А. Л., Гринберг М. А., Нечаева H.A. Не подлежит опубликованию в открытой печати, 1982.
  269. Авт. свид. 1 175 914. Битумная эмульсия. Захарбеков Р. В., Уварову Е. Ф., Подгорнов Н. И, Мукосеева Н. Т., Толстолугов А. И., Б.И. № 32, 1985.
  270. НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ОТЧЕТЫ, В КОТОРЫХ ОТРАЖЕНЫ РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ И ИХ ВНЕДРЕНИЕ
  271. Переработать с учетом достижений науки и техники главу СНиП III-В.1−70. «Бетонные и железобетонные конструкции монолитные. Правила производства». Отчет о НИР ЦНИИОМТП. М., 1975, 293 с. № гос. регистр. 76 035 640.
  272. Проверить новую технологию бетонированию монолитных конструкций в экспериментальном строительстве в различных климатических условиях (ВТ). Отчет о НИР ЦНИИОМТП. М., 1977, 217 с. № гос. регистр. 76 035 640.
  273. Разработать руководство по производству бетонных работ в условиях сухого жаркого климата с использованием полимерных пленок. Отчеты о НИР ЦНИИОМТП, М., 1978, 17 с. № гос. регистр. 76 035 640.
  274. Разработать предложения по технологии бетонирования в условиях сухого жаркого климата для внесения изменений и дополнений в главу СНиП III-В.1−70. Отчет о НИР НИИЖБ, ЦНИИОМТП, М., 1979.
  275. Разработать предложения по использованию солнечной энергии для тепловой обработки бетона в южных районах страны. Отчет о НИР ЦНИИОМТП, М., 1980, 67 с. № гос. регистр. 76 035 640.
  276. Исследовать гелиотехнические системы по преобразованию солнечной энергии в тепловую. Отчет о НИР ЦНИИОМТП. М., 1981, 29 с. № гос. регистр. 81 037 486.
  277. Исследовать инвентарное устройство для ускорения твердения бетона отдельно стоящих монолитных конструкций и разработать техническое требование на его проектирование. Отчет о НИР ЦНИИОМТП, М., 1982, 19 с. № гос. регистр. 4 050 664.
  278. Гелиотехнические устройства для тепловой обработки бетона (альбом рабочих чертежей). Отчет о НИР ЦНИИОМТП, М., 1983, 29 с. № гос. регистр. 1 824 050 664.
  279. Провести научно-исследовательские работы по совершенствованиютехнологии бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. Отчет о НИР ЦНИИОМТП, М., 1984, 200 с. № гос. регистр. 1 824 050 664.
  280. Провести исследования и разработать предложения по использованию солнечной энергии для подогрева заполнителей бетона. Отчет о НИР ЦНИИОМТП, М., 1985, 30 с. № гос. регистр. 1 822 628 868. Инв. № 0285.78 358.
  281. Изучение долговечности бетона монолитных конструкций, эксплуатируемых в условиях резкоконтинентального сухого жаркого климата. Отчет о НИР ЦНИИОМТП, М., 1986, 30 с. № гос. регистр. 1 880 032 856.
  282. Оказание технической помощи при внедрении гелиокамеры с аккумуляторами энергии для тепловой обработки бетона. Отчет о НИР ЦНИИОМТП, М., 1986, 41 с. № гос. регистр. 01.86.43 277.
  283. Исследование мелкозернистого бетона к воздействиям экстремальных условий сухого жаркого климата. Отчет о НИР ЦНИИОМТП, М., 1986, 45 с. № гос. регистр. 01.86.43 277.
  284. Влияние на долговечность способов выдерживания бетона, приготовленного на ВНВ. Отчет НИР ВЗИСИ. М., 1990, 38 с. № гос. регистр. 01.90.17 557.
  285. Влияние температуры на кинетику твердения и морозостойкость бетона на основе ВНВ. Отчет о НИР МИКХиС, М., 1992, 18 е., № гос. регистр. 1 910 052 393, Инв. № 029.20.12 902.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!