Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Прочность и трещиностойкость преднапряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием

Диссертация: Прочность и трещиностойкость преднапряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

При принятых процентах армирования и параметрах cL = г ——= 0,25- 0,33- 0,5, в опытных панелях, при разрушении гн+ Га относительная высота сжатой зоны мала и составляет 0,093.О, 154. Из экспериментально-теоретических исследований было выявлено, что при таких условиях в стадии разрушения происходит выравнивание напряжений в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре. Они достигают значений временного… Читать ещё >

Прочность и трещиностойкость преднапряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Развитие взглядов на преднапряжешше конструкции
    • 1. 2. Некоторые положения норм проектирования железобетонных конструкций
    • 1. 3. Исследования и опыт применения конструкций со смешанным армированием
    • 1. 4. Анализ выполненных работ и задачи исследования
  • 2. МЕТОДИКА. ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 2. 1. Конструкция опытных образцов, армирование
    • 2. 2. Материалы для изготовления опытных панелей
      • 2. 2. 1. Бетон. Прочностные и деформативные характеристики бетона
      • 2. 2. 2. Арматура. Прочностные и деформативные характеристики арматуры
    • 2. 3. Изготовление опытных панелей
      • 2. 3. 1. Установка для изготовления панелей
      • 2. 3. 2. Натяжение арматуры и контроль величины предварительного напряжения. .'
      • 2. 3. 3. Бетонирование
      • 2. 3. 4. Передача усилия предварительного натяжения с арматуры на бетон, хранение образцов до их испытания
      • 2. 3. 5. Сроки изготовления и испытания панелей
    • 2. 4. Испытание опытных образцов
      • 2. 4. 1. Установка для испытания
      • 2. 4. 2. Измерительные приборы и аппаратура, применяемые при проведении испытаний
      • 2. 4. 3. Испытание опытных образцов
      • 2. 4. 4. Геометрические размеры сечений
  • 3. ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ МНОГОПУСТОТНЫХ ПАНЕЛЕЙ ПЕРЕКРЫТИЙ ,-f. СО СМЕ1ШБШ АРМИРОВАНИЕМ
    • 3. 1. Напряженно-деформированное состояние сечений опытных панелей при передаче усилил предварительного напряжения на бетон
    • 3. 2. Потери предварительного напряжения
      • 3. 2. 1. Потери от релаксации напряжений
      • 3. 2. 2. Потери от усадки, быстронатекающей ползучести и ползучести бетона во времени
      • 3. 2. 3. Сравнение расчетных и опытных значений потерь предварительного напряжения
    • 3. 3. Момент образования трещин
      • 3. 3. 1. Анализ экспериментальных данных по моменту образования трещин
      • 3. 3. 2. Сравнение опытных и расчетных значений момента образования трещин
    • 3. 4. Ширина раскрытия трещин
      • 3. 4. 1. Анализ экспериментальных данных ширины раскрытия трещин
      • 3. 4. 2. Сравнение опытных и расчетных значений ширины раскрытия трещин
  • Выводы по 3 главе
  • 4. ПРОЧНОСТЬ ШОГОПУСТОТНЫХ ПАНЕЛЕЙ ПЕРЕКРЫТИЙ СО СМЕШАННЫМ АРМИРОВАНИЕМ
    • 4. 1. Анализ экспериментальных данных по прочности опытных образцов
  • 4. I.I. Характер разрушения
    • 4. 1. 2. " Деформации бетона сжатой зоны. Прогибы
    • 4. 1. 3. Напряжения в рабочей арматуре
    • 4. 2. Совместная работа напрягаемой и ненапрягаемой арматуры
    • 4. 2. 1. Стадия изготовления
    • 4. 2. 2. Стадия эксплуатации и разрушения
    • 4. 3. Сравнение расчетных и опытных значений разрушающих моментов
  • Выводы по 4 главе
    • 5. БНЕДРЕЕИЕ ПРБЩНАПРЯдШЖ ШОГОПУСТОТЕЖ ПАНЕЛЕЙ ПЕРЕКРЫТИИ СО СМЕШАННЫМ АРМИРОВАНИЕМ
    • 5. 1. Конструкции опытных панелей
    • 5. 2. Технологии изготовления
    • 5. 3. Испытание опытных панелей
    • 5. 4. Результаты испытаний
    • 5. 4. 1. Момент образования трещин
    • 5. 4. 2. Ширина раскрытия трещин
    • 5. 4. 3. Прочность
    • 5. 5. Экономическая эффективность применения многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием
  • Выводы по 5 главе

Многопустотные панели перекрытий являются наиболее распространенными конструкциями сборных железобетонных перекрытий жилых и общественных зданий.

Впервые в СССР пустотелые балки-настилы были изготовлены в 1930 году трестом «Строитель» /78/, В 1936 году сотрудниками ТНИИСГЭИ / 79 / М. З. Симоновым и Г. Б. Кармановым был предложен способ изготовлений балок-настилов с одной или двумя пустотами цилиндрической формы. В 1939 году авторы этой конструкции по заданию «Мосстройдетали» разработали заводскую технологию их изготовления.

В период с 1950 по 1953 гг. на основе существующей заводской технологии «Симкар» была разработана и внедрена механизированная технология изготовления многопустотных панелей шириной 1,2 м, пролетом до 3,5 м при высоте сечения 14 см / 54 /.

В 1955, году на конвейере Московского завода ЖБИ & I пустили в эксплуатацию установку для изготовления многопустотных панелей из жестких бетонных смесей с применением мощной вибрации / 55 /.

Следует отметить, что к 1956 году процесс совершенствования в технологии производства многопустотных панелей достиг определенного уровня. Были механизированы все наиболее трудоемкие операции. Параллельно с этим продолжается процесс совершенствования самой конструкции.

С освоением цромышленного производства высокопрочных видов арматуры начинается заводское изготовление предварительно-напряженных многопустотных панелей перекрытий / 42, VI /.

В материалах ХХУ1 съезда КПСС / 57, с. 134 / отмечено: «Повысить уровень индустриализации строительного производства и степень заводской готовности конструкций и деталей, расширить применение новых эффективных конструкций. Полнее использовать местные строительные материалы» .

Одним из действенных путей повышения эффективности конструкций является снижение материалоемкости, экономия сырья и материалов.

В период с 1976 по 1980 гг. (за 10-ю пятилетку) были построены жилые дома общей площадью 530 млн.кв.метров. За II-ю пятилетку с 1981 по 1985 гг. планируется построить 5зо.540 млн. кв.м. жилья / 57, с. 175,181/. При таких масштабах строительства даже незначительное снижение расхода цемента и стали в конструкции может дать значительный экономический эффект. Поэтому работы по созданию эффективных с точки зрения расхода материалов конструкций приобретает особую актуальность. Это, в первую очередь, может быть отнесено к многопустотным панелям перекрытий, объем которых в жилых зданиях составляет 50.70 $ от используемых сборных железобетонных конструкций.

Актуальность работы.

В настоящее время в преднапряженных многопустотных панелях перекрытий широко используется высокопрочная стержневая арматура класса Ат-У, экономия стали при этом достигает 30% по сравнению с панелями с напрягаемой арматурой класса А-1У. Одним из путей дальнейшего снижения расхода стали может стать применение в многопустотных панелях переррытий смешанного армирования, т. е. одновременного использования ненацрягаемой и напрягаемой рабочей арматуры.

Однако особенности использования смешанного армирования в цреднапряженных плитных конструкциях и в том числе в многопустотных панелях перекрытий практически не изучены. Настоящая работа посвящена изучению работы многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием.

Цель работы — изучение работы преднапряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием и разработка рекомендаций по расчету прочности и трещиностойкости нормальных сечений на основе экспериментальных исследований.

На ЗашИТУ тттопятгег— методика изготовления и испытания опытных образцов пред-напряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием— результаты экспериментальных исследований работы преднап-ряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием в стадиях изготовления, передачи преднапряжения с арматуры на бетон, эксплуатации и в предельном состоянии— рекомендации по расчету трещиностойкости и прочности пред-напряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием.

Научная новизна работы: — впервые изучено напряженно-деформированное состояние сечений преднапряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием в стадиях изготовления и передачи преднап-ряжения с арматуры на бетон— получены данные о распределении деформаций по ширине многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием в зависимости от относительного содержания ненапрягаемой арматуры, усилия обжатия и расстояния между стержнями рабочей арматуры в стадиях изготовления и эксплуатации конструкций— получены данные по распределению ширины раскрытия трещин по ширине панелей, а также влияния на него ненапрягаемой арматуры— получены данные для учета влияния ненапрягаемой арштуры на прочность, момент образования и ширину раскрытия нормальных трещин в преднапряженных многопустотных панелях перекрытий со смешанным армированием— разработаны рекомендации по расчету момента образования и ширины раскрытия нормальных трещин в преднапряженных многопустотных панелях перекрытий со смешанным армированием.

Практическое значение работы: — разработаны рекомендации по расчету прочности и трещино-стойкости преднапряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием, которые были использованы при разработке институтом ВДИИЭП ТБЗ и ТК совместно с НИИЖБ Госстроя СССР альбома рабочих чертежей: «Предварительно-напряженные многопустотные и ребристые панели длиной 526 и 576 см из тяжелого бетона с предварительно-напряженной арматурой класса А-1У. Метод натяжения — электротермический (с усовершенствованным армированием на основе серии ИИ-04−4 вып.17), который передан Тольят-тинскому опытному заводу строительных материалов и конструкций Куйбышевэнергостройпрома Министерства энергетики и электрификации СССР для организации производства многопустотных панелей перекрытий с эффективным армированием— изготовлена и испытана опытная партия преднапряженных панелей перекрытий со смешанным армированием на Пермском ЖЕК I Главзападуралстроя Минпромстроя СССР, Тучковском (Московской обл.), Комбинате строительных изделий и материалов I (п/я А-3073), Московском заводе ЖБИ Л 4 Главмоспромстройматериалов. Результаты испытаний показали, что трещиностойкость, жесткостьи прочность многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием как в стадии эксплуатации, так и при разрушении удовлетворяют предъявляемым требованиям— внедрение преднапряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием приведет к экономии высокопрочной стержневой арматуры на 5.1%.

Потенциальный экономический эффект от внедрения I млн. м8 панелей в год составит 530 тыс. руб.

Исследования проведены в лаборатории предварительно-напряженных конструкций НИИЖБ Госстроя СССР в 1980 — 1983 гг.

Автор выражает глубокую благодарность доктору технических наук, профессору Г. И. Бердичевскому и кандидату технических наук В. Г. Крамарю за научное руководство и постоянное внимание при выполнении диссертационной работы, а также сотрудникам лаборатории предварительно-напряженных конструкций НИИЖБ, лаборатории унификации и оптимизации конструкций ЦНИИЭП торгово-бытовых зданий и туристских комплексов, Пермского ЖЕК № I Главзапад-уралстроя Минпромстроя СССР, а также Тучковского комбината строительных изделий и материалов № I (п/я А-3073) за техническую помощь при проведении экспериментальных работ.

Выводы по 5 главе.

1. Испытания натурных образцов панелей со смешанным армированием полностью подтвердили результаты исследования прочности и трещшостойкости, полученные на малых образцах.

2. Многопустотные панели перекрытий со смешанным армированием с параметром ck, составляющем до 0,4, удовлетворяют предъявляемым к ним требованиям по трещиностойкости, жесткости и прочности и могут быть рекомендованы к применению в строительстве жилых и общественных зданий.

3. С точки зрения ширины раскрытия трещин и жесткости панелей со смешанным армированием следует ограничивать относительное содержание ненапрягаемой арматуры величиной 40%. Увеличение его может привести к превышению ширины раскрытия трещин и прогибов над предельно допустимыми при полной нормативной нагрузке.

4. Расчет экономической эффективности от внедрения преднапряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием показал, что их применение приведет к экономии стали на 1,57 кг на I м3 изделия, снижению трудоемкости изготовления на.

0,14 чел.-час на I м3 изделия. Экономия по приведенным затратам о составит 0,53 руб. на I м изделия. При годовом объеме производства панелей со смешанным армированием, равном I млн. м3, потенциальный экономический эффект составит 530 тыс. руб. Будет достигнуто снижение расхода стали на 1570 т и трудоемкости изготовления на 72,0 чел.-лет.

— 240 -ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

На основании проведенных исследований работы преднапряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием можно сделать следующие основные выводы.

1. Наличие развитой по ширине панелей полки в растянутой и сжатой зонах, а также значительное расстояние между стержнями напрягаемой арматуры, приводит к неравномерному обжатию поперечного сечения опытных панелей при передаче усилия предварительного напряжения с арматуры на бетон.

2. Специфичная форма поперечного сечения многопустотных панелей перекрытий (наличие пустотных каналов, создающих дополнительные поверхности бетона, соприкосающиеся с воздухом, а также незначительная толщина ребер и полок), приводит к превышению опытных значений потерь преднапряжения от усадки и ползучести бетона над потерями, вычисленными по формулам СНиП П-21−75. Это расхождение растет с увеличением относительного обжатия, а также с уменьшением относительного содержания ненапрягаемой арматуры в панелях со смешанным армированием. Это объясняется тем, что не-напрягаемая арматура воспринимая часть усилия предварительного обжатия уменьшает напряжения в бетоне и относительную степень его обжатия, что приводит к снижению потерь преднапряжения от усадки и ползучести бетона.

3. Деформации бетона растянутой зоны задолго до образования трещин распределяются равномерно по длине и ширине зоны чистого изгиба опытных панелей. В момент, предшествующий образованию трещин, равномерность распределения деформаций нарушается. Первые нормальные трещины возникают на участках растянутой зоны между стержнями напрягаемой арматуры, над пустотными каналами, без выхода на боковую поверхность.

4. Неравномерность обжатия сечений панелей при отпуске преднапряжения, а также наличие ненапрягаемой арматуры приводит к некоторому снижению опытного момента образования трещин по сравнению с расчетным, вычисленным с учетом опытных потерь предварительного напряжения. С увеличением относительного содержания ненапрягаемой арматуры разница между опытом и расчетом увеличивается. Исходя из этого, расчет трещиностойкости панелей со смешанным армированием можно производить по формулам ядровых моментов согласно СНиП П-21−75 с учетом понижающего коэффициента К, определяемого по формуле (3.8).

5. Многопустотные панели перекрытий относятся к конструкциям, для которых более характерным и более существенным является ширина раскрытия трещин на растянутой грани, поэтому расчет ширины раскрытия трещин в них рекомендуется производить не на уровне центра тяжести арматуры, а на растянутой грани панелей, ограничивая ширину кратковременного раскрытия трещин величиной.

0,5 мм.

6. Расчет ширины раскрытия трещин в многопустотных панелях перекрытий со смешанным армированием рекомендуется производить на уровне растянутой грани конструкции по формуле СНиП П-21−75. Полученную величину надо умножить на коэффициент 6 = 6, C/hc (C.-расстояние от растянутой грани панели до центра тяжести арматуры) в соответствии с рекомендациями по / 89 /. При расчете также необходимо учитывать работу бетона растянутой зоны бетона над трещиной по предложениям / 70 /.

7. Ширина раскрытия трещин на учасTim: растянутой зоны, расположенных между арматурными стержнями значительно (в среднем в 1,5.4 раза) превышает ширину раскрытия трещин на участках, расположенных непосредственно над рабочей арматурой. Причем с увеличением расстояния между стержнями эта разница увеличивается. Исходя из этого, по эстетическим соображениям с целью предотвращения чрезмерного раскрытия трещин между стержнями продольной растянутой арматуры, расстояние между ними в многопустотных панелях перекрытий со смешанным армированием следует ограничивать величиной 370 мм — т. е. через две пустоты (и не более 400 мм),.

8. При принятых процентах армирования и параметрах cL = г ——= 0,25- 0,33- 0,5, в опытных панелях, при разрушении гн+ Га относительная высота сжатой зоны мала и составляет 0,093.О, 154. Из экспериментально-теоретических исследований было выявлено, что при таких условиях в стадии разрушения происходит выравнивание напряжений в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре. Они достигают значений временного сопротивления почти одновременно. Это обстоятельство дает возможность использования как напрягаемой, так и ненапрягаемой арматуры с полным расчетным сопротивлением и с учетом коэффициента условий работы арматуры IY1 QA. Расчет многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием с достаточной степенью точности можно производить согласно СНиП П-21−75 с дополнениями и «Руководства по проектированию предва-рительно-нацряяенных конструкций из тяжелого бетона?

9. Многопустотные панели перекрытий со смешанным армированием по трещиностойкости и жесткости занимают промежуточное положение между «чисто» преднапряженными и панелями без предварительного напряжения. Прогибы многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием с достаточным приближением можно рассчитывать по СНиП П-21−75.

10. С точки зрения ширины раскрытия трещин и жесткости, а также экономической эффективности применения панелей со смешанным армированием-следует рекомендовать ограничивать содержание ненапрягаемой арматуры в многопустотных панелях величиной 40 $ от общего количества продольной рабочей арматуры. Увеличение его может привести к превышению ширины раскрытия трещин и прогибов над предельно допустимыми при пролной нормативной нагрузке.

11. Испытания натурных образцов панелей со смешанным армированием полностью подтвердили результаты исследования прочности и трещиностойкости, полученные на малых образцах. Испытанные панели перекрытий со смешанным армированием удовлетворяют предъявляемым к ним требованиям по прочности, трещиностойкости и жесткости и могут быть рекомендованы к применению в строительстве жилых и общественных зданий.

12. Расчет экономической эффективности от внедрения преднапряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием показал, что их применение приведет к экономии высокопрочо о ной стержневой арматуры на 1,57 м на I м изделия, снижению трудоемкости изготовления на 0,14 чел.-час на I м3 изделия. Экоп номия по приведенным затратам составит 0,53 руб. на I м изделия. При годовом объеме производства панелей со смешанным армировани-ем, равном I млн. м3, потенциальный экономический эффект составит 530 тыс. руб. Будет снижен расход стали на 1570 т и достигнуто снижение трудоемкости изготовления на 72,0 чел.-лет.

— 244.

Показать весь текст

Список литературы

  1. С.В. О влиянии масштабного фактора на влажно стные деформации бетона. В кн.: Расчет железобетонных конструкций /Труды НИИЖБ АСиА СССР, вып.23 /Под ред. проф. А. А. Гвоздева. — М.: Госстройиздат, 1961, с.207−228.
  2. М.М. Исследование прочности, трещиностойкости и жесткости железобетонных изгибаемых элементов со смешанным армированием. Автореф. дис.. канд.техн.наук. — М., 1983, 18 с.
  3. В.П., Арсланбеков М. М. Выбор классов арматуры при смешанном армировании. Бетон и железобетон, 1981, $ 5, с.14−15.
  4. Г. И., Маркаров Н. А., Павлов С. П. Об оптимальном и предельном обжатии бетона в предварительно-напряженных конструкциях. Бетон и железобетон, 1966, № 4, с.10−14.
  5. Г. И., Крамарь В. Г., Воробьев А. Н. Исследование предварительно-напряженных панелей перекрытий. В кн.: Предварит ельно-напряженные конструкции зданий и инженерных сооружений. — М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1977, с.112−127.
  6. Г. И., Сапожников Н. Я. Вопросы надежности изгибаемых железобетонных конструкций по трещиностойкости. В кн.: Теория железобетона. — М.: Стройиздат, 1972, с.19−27.
  7. Г. И., Сапожников Н. Я. Надежность трещиностойкости изгибаемых преднапряженных элементов по нормам СССР, США. и Великобритании. Бетон и железобетон, 1978, й 4, с.23−25.
  8. Г. И., 1уща Ю.П., Крамарь В. Г. Расчет и проектирование железобетонных элементов с частичным предварительным напряжением. В кн.: Симпозиумы по частичному преднап-ряжению и по выполнению работ по железобетону, ч.1. — Бухарест, 1980, с.194−206.
  9. П.Н., Каган В. Б., Маилян Д. Р. Расчет прочности элементов с учетом эффекта преднапряжения арматуры. Бетон и железобетон, 1979, й 9, с.28−29.
  10. А.А., Дмитриев С. А. К расчету предварительно-напряженных, обычных железобетонных и бетонных сечений по образованию трещин. Бетон и железобетон, 1957, $ 5, с.205−211.
  11. А.А., Дмитриев С. А. К вопросу о расчете сечений по трещинообразованию. Бетон и железобетон, I960, № 7,с.331−332.
  12. А.А., %лин Н.М., 1^уща Ю. П. Некоторые вопросы расче- 246 та прочности и деформаций железобетонных элементов при работе арматуры в пластической стадии. Изв. ВУЗов. Строительство и архитектура, 1968, $ 6, с.3−12.
  13. Н.Г. Трещиностойкость изгибаемых железобетонных элементов при смешанном армировании. В кн.: Строительные конструкции. Строительная физика. Отечественный и зарубежный опыт. — М.: ЦИНИС Госстроя СССР, 1977, гё 6, с.7−10.
  14. Н.Г. Трещиностойкость и деформативность преднапряженных изгибаемых элементов при смешанном армировании. Авто-реф. дис.. канд. техн. наук. — ГЛ., 1978.
  15. Н.Г. Трещиностойкость и деформативность преднапряженных изгибаемых элементов при смешанном армировании. Дис. канд. техн. наук. — М., 1978.
  16. ГОСТ 12 004–66. Сталь арматурная. Методы испытания на растяжение. Введ. 01.07.67. — 13 с.
  17. ГОСТ 8829–77. Конструкции и изделия железобетонные сборные. Методы испытаний и оценки прочности, жесткости и трещиностойкости. Взамен ГОСТ 8829–66- Введ. 01.01.78. — 21 с.
  18. ГОСТ 10 180–78. Бетоны. Методы определения прочности на сжатие и растяжение. Взамен (в части определения прочности) ГОСТ 10 180–74, ГОСТ 11 050–64, ГОСТ 4800–59, ГОСТ 8424–72, ГОСТ 12 852.1−77- Вед. 01.01.80. — 24 с.
  19. ГОСТ 24 452–80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона. Введ.01.01. 82. — 20 с.
  20. И.И., Стасюк М. И. Методика экспериментального исследования влияния ненапрягаемой арматуры на работу преднапряженных железобетонных изгибаемых элементов. Вестник Львовского политехнического института, 80. — Изд-во Львовскогоун-та, 1973, с.10−18.
  21. И.И., Стасюк М. И. Влияние ненапрягаемой арматуры на величину потерь предварительного напряжения от ползучести бетона. В кн.: Доклады и научные сообщения Львовского политехнического института, JS 3. — Изд-во Львовского ун-та, 1974, с.142−146.
  22. И.И., Стасюк М. И. Результаты испытания балок покрытия со смешанным армированием с параллельными поясами пролетом 12 м. В кн.: Доклады-И научные сообщения Львовского политехнического института, /5 4. — Изд-во Львовского ун-та, 1974, с.137−141.
  23. С.А., Калатуров Б. А. Расчет предварительно-напряженных железобетонных конструкций. М.: Госстройиздат, 1965, — 508 с.
  24. А.С. Расчет предварительно-напряженных элементов по образованию трещин в нормальных сечениях с учетом неупругих деформаций сжатого бетона. Бетон и железобетон, 1964, $ 8, с.378−380.
  25. Д., Миладинов Д. Мягкая арматура в преднапряженномбетоне /Международный конгресс по предварительно-напряженному железобетону. Строительный факультет в Скопле. Югославия. — Лондон, 1978. — 23 с.
  26. Инструкция по определению экономической эффективности использования в строительстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений СН 509−78. М.: СТройиздат, 1979.
  27. Инструкция по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций и указания по их изготовлению (проект 1941 г.) М.: Стройиздат, 1943,
  28. Инструкция по проектированию преднапряженных конструкций (СН 10−57). М.: Госстройиздат, 1958.
  29. Л.И. Преднапряженные пролетные строения с неполным натяжением рабочей арматуры. Транспортное строительство, 1962, Г? 6, с.41−45.
  30. В.Г. Изготовление предварительно-напряженных многопустотных настилов на формовочной установке (опыт Строй-треста-6).
  31. К.С. Влияние размеров образца на усадку и ползучесть. Изд. АН Арм.ССР- физ.-мат., естеств. и техн. наук т.9, lb I, 1956.
  32. В.А. Релаксация напряжения арматуры классов Ат-У и Ат-У1 в условиях заводской технологии изготовления железобетонных конструкций. Бетон и железобетон, 1976, 9, с.21−23.
  33. А.П. 0 методах изучения реологических свойств арматуры из твердых сплавов. /Груды НИМБ. — М.: 1962, с.122−123.
  34. Лин Т. И. Проектирование предварительно-напряженных железобетонных конструкций. М.: Госстройиздат, I960, с.271−285.
  35. С.А. Оценка потерь напряжений в высокопрочной арматурной стали от релаксации. Сообщ. на УП конгрессе ФИП.-М.: 1974.
  36. С.А. Повышение механических свойств высокопрочной арматурной стали при предварительном напряжении. Бетон и железобетон, 1976, 5, с.22−24.
  37. С.А., Положнов В. И. Влияние преднапряжения на механические свойства арматурной стали. Бетон и железобетон, 1978, is-II, с.18−19.
  38. С.А. Технология натяжения арматуры и несущая способность железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1980, с.106−115, 196 с.
  39. С.А. Влияние предварительного напряжения на свойства высокопрочной стержневой арматурной стали и несущую способность изгибаемых железобетонных элементов. Дис.. д-ра техн. наук. — М., 1980.
  40. А.П., Аксенов Д. Л. Изготовление многопустотных панелей перекрытий. Бюллетень строительной техники, 1951, № 23.
  41. С.Д. Железобетонные панели перекрытий с овально-сводчатыми пустотами. Бетон и железобетон. 1956, JS 10, с.368−369.
  42. Г. Предварительно-напряденный железобетон. М.: Госстройиздат, 1958, с.193−195.
  43. Материалы Ш съезда КПСС. М.: Политиздат, 1981. с. 134, 175,181.
  44. Методические рекомендации по оцределению прочностных и структурных характеристик бетонов при кратковременном и длительном действии нагрузки. М.: НИИЖБ, 1976.
  45. В.В. Напряженно-армированный бетон. Зак ГИЗДЭЗЗ.
  46. К.В. Релаксация напряжений в высокопрочной арматуре. Бетон и железобетон, 1968, № 11, — с. П-18.
  47. ОДулин Н.М., Мадатян С. А., Падин О. И. Исследование релаксации напряжений в высокопрочной стержневой арматурной стали. В кн.: Новая горячекатаная арматурная сталь класса А-У. — М.: 1973.
  48. ГДурашев В. И. Теория появления и раскрытия трещин в железобетоне, расчет жесткости. Строительная промышленность, 1940, J& II, с.31−37.
  49. В.И. Трещиностойкость, жесткость и прочность железобетона. М.: Стройиздат, 1950. — 268 с.
  50. Новое в проектировании бетонных и железобетонных конструкций /Под ред.А. А. Гвоздева. М.: Стройиздат, 1978, с.135−140.
  51. П.Л., Сигалов Э. Е. Расчет трещиностойкости цред-варительно-нацряженных, обычных железобетонных и бетонных сечений. Бетон и железобетон, 1961, й 5, с.207−213.
  52. В.И. Реологические свойства новой высокопрочной арматурной стали. Бетон и железобетон, 1978, 2, с.17−19.
  53. Положнов В. И, К расчету прочности изгибаемых преднапряженных элементов. Бетон и железобетон, 1979, В 9, с.24−25.
  54. Э.Г. 0 предварительно-напряженном железобетоне в жилищном строительстве. Архитектура и строительство Москвы, 1958, JS 5.
  55. Руководство по определению расчетной стоимости и трудоемкости изготовления сборных железобетонных конструкций на стадии проектирования. Конструкции жилых и общественных зданий/ НИИЭС, НИЖБ, ЦНИИЭП жилища. М.: Стройиздат, 1977.
  56. Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения) /ЩИШромзданий, НЖШВ. М.: Стройиздат, 1977.
  57. Руководство по проектированию предварительно-напряженных конструкций из тяжелого бетона /ЩИШромзданий, ЩШБ. -М.: Стройиздат, 1977.
  58. Сборник изменений и дополнений к I, П и III частям Строительных норм и правил (СНиП) и инструкциям (СН), внесенных в 1981 г. /Государственный комитет СССР по делам строительства (Госстрой СССР) М.: Стройиздат, 1983, с. 17.
  59. Сборные железобетонные конструкции в жилищном строительстве. Техническая информация по капитальному строительству, 1952, J& 2.
  60. М.З. Сборный железобетонный настил «Симкар». Бюллетень строительной техники, 1949, $ 17.
  61. Строительные нормы и правила, часть П, раздел В, глава I. «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» (СНиП П-В.1−62s). М.: Стройиздат, 1970.
  62. Строительные нормы и правила, часть П, глава 6. «Нагрузки и воздействия» (СНиП П-6−74). М.: Стройиздат, 1974.
  63. Строительные нормы и правила, часть П, глава 21. «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» (СНиП П-21−75). М.: Стройиздат, 1976.
  64. М.И. Исследование влияния ненапряженной арматуры на работу предварительно-напряженных железобетонных изгибаемых элементов при однократном и повторном приложении нагрузки--Автореф. дис.. канд. техн. наук. Львов, 1975.
  65. М.И. Исследование влияния ненапрягаемой арматуры на работу предварительно-напряженных железобетонных изгибаемых элементов при однократном и повторном приложении нагрузки.-Дис. канд.техн.наук. Львов, 1975.
  66. В.А. Исследование трещиностойкости и деформативности центрально-растянутых предварительно-напряженных элементов, армированных проволочной арматурой, при немногократно-повторных нагружениях. Дисс.. канд. техн. наук. — М.:НИЙЖБ, 1972.
  67. Н.Н., Трифонов И. А. Работа смешанной арматуры изгибаемого элемента в стадии разрушения. Изв.ВУЗов. Строительство и архитектура, 1979, № 7, с.3−8.
  68. Э. Переворот в технике бетона. М.: Стройиздат, 1937.
  69. Ш. А. Исследование центрально и внецентренно обжатых железобетонных изгибаемых элементов с различными размерами защитного слоя бетона. Дис.. канд.техн.наук. — М.:НИИШБ, 1970.
  70. Э. Струнобетон. М.: Стройиздат, 1941.
  71. А.В. Потери предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона. Бетон и железобетон, 1971, № 5, с.16−19.93* Abeles P.W. «Fully and Partly Prestressed Reinforced Concrete», ACI Journal, Proceedings, v.41, No 3, January, 1945, p.181−216.
  72. Abeles P.W. How Match Prestress? Eng. News Record, 1951.
  73. P.W. «Partial Prestressing and Possibilities for its Practical Applications», PCI Journal, v.4, No 1, June 1959, pp.35−51.
  74. Abeles P.W. Introduction to prestressed concrete. Vol.1. Concrete Publication Limited, 1964.
  75. P.W. «Design of Partially Prestressed Concrete Beams», ACI Journal, Proceedings, v.64, No 10, October, 1967, pp. 669−677.
  76. Abeles P., Kung R. Der Einfle schlaffer Bewehrung auf den Vonspannverlest infolge Schwinden und Kriechen «Bauingeni-eur», 1975, N 5, s.184−189.
  77. H. (Switzerland). 10 Theses on Partial Prestressing. PIP Symposium on Partial Prestressing and Practical Construction in Prestressed and Reinforced Concrete. Proceedings, Part 1, Bucharest, Romania, September 1980, pp.92.103.
  78. Bruggeling A.S., Brunekreef S.H., Walraven I. Partialy prestressed concrete. Theory and experiments. HERON, vol.23, По 1, 1978.
  79. Bruggeling A.S., Partial Prestressing, Part 1. Betonwerk und fertigteil-technik N 9, 1979, p.535−540.
  80. Bruggeling A.S. Partial Prestressing, Part 2. Betonwerk und fertigteil-technik IT 10, 1979, p.614−620.
  81. Bruggeling A.S. Partial Prestressed, Part 3. Betonwerk und fertigteil-technik N 11, 1979, p.678−682.
  82. Dmitriev S.A. Special Features of Soviet Standards for Prestressed Concrete Structural Design, PIP Notes 81, July-Auguat, 1979.- 257
  83. Emperger P.V. Stahlbeton Mit Vorgespannten Zulagen Aus Hoherwertigem Stahl- Porschingsar Beiten Auf Dem Gebiete Dee Eisenbetons. W. Ernst & Sohn, Berlin, 1939.
  84. Freyssinet E. Pre-stressed concrete principles and applications. By permission of the Council Excerpt Journal of the Institute of Civil Engineers. Session 1949−1950, London, 1950.
  85. S.E. «Design of Partially Prestressed Concrete Pie- 258 xural Members», PCI Journal, v.22, No 3, May/June, 1977, p.12−29.
  86. Naaman A., Siriaksom A. Servicebility Based Design of Partialy Prestressed Beams. Part 1. Analitic Formulation PCI Journal, vol.24, No 2, march/april, 1979, p.64−89.
  87. Naaman A. A proposal to Extend Some Code Provisions on Reinforcement to Partial Prestressing. PCI Journal, vol.26, No 2, march/april, 1981, p.74−91.
  88. Naaman A., Siriaksom A. Reliability of Partially Prestressed Beams at Serviceability Limit States. PCI Journal, vol.27, No 6, november/december, 1982, p.66−85.
  89. Riessauw F.G. Inluenge des deformations impossed sur le- 259
  90. Comportement des poutres a armatures mixtes. Travaux t.50, N 393, 1967.
  91. Shairh A.P., Branson D.E. Non-tensioned steel in prestressed concrete beams, PCI Journal, v.15, N 11, 1970.
  92. Siriaksorn A, Haaman A. Servicebility Based Design of Par-tialy Prestressed Beams. Part 2. Computerized design on Evaluation of Major Parameters. PCI Journal, vol.24, No 3, may/june, 1979, p.40−60.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!