Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Разработка эффективных шлакообразующих смесей для промежуточных ковшей высокопроизводительных слябовых МНЛЗ

Диссертация: Разработка эффективных шлакообразующих смесей для промежуточных ковшей высокопроизводительных слябовых МНЛЗ
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Более наглядно вклад различных источников формирования шлака в процессе разливки обеих серий опытных плавок показывает рис. 3.7. В начале разливки шлак представляет собой расплав первой порции шлакообразующей смеси, введённой в промежуточный ковш в процессе его наполнения жидким металлом. В процессе разливки в образовавшемся шлаке происходит растворение огнеупорных материалов и накопление… Читать ещё >

Разработка эффективных шлакообразующих смесей для промежуточных ковшей высокопроизводительных слябовых МНЛЗ (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава 1. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ШЛАКООБРАЗУЮЩИХ СМЕСЕЙ ПРИ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКЕ СТАЛИ
    • 1. 1. Роль шлакообразующих смесей
    • 1. 2. Шлакообразующие смеси для кристаллизатора МНЛЗ
    • 1. 3. Отечественный и зарубежный опыт использования шлакообразующих смесей в промежуточном ковше МНЛЗ
    • 1. 4. Экологические задачи при разработке шлакообразующих смесей
    • 1. 5. Теория и практика разработки новых составов ШОС
  • Выводы по главе 1 и уточнение задач исследования
  • Глава 2. РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ШЛАКООБРАЗУЮЩИХ СМЕСЕЙ ДЛЯ ПРОМЕЖУТОЧНЫХ КОВШЕЙ СЛЯБОВЫХ МНЛЗ ОАО «ММК»
    • 2. 1. Особенности конструкции МНЛЗ и технологии непрерывной разливки стали в кислородно-конвертерном цехе ММК
    • 2. 2. Методика разработки новых ШОС для промежуточного ковша
    • 2. 3. Методики лабораторных исследований
      • 2. 3. 1. Температура плавления
      • 2. 3. 2. Вязкость и электропроводность
      • 2. 3. 3. Плотность и поверхностное натяжение
    • 2. 4. Результаты исследования физико-химических свойств расплавов ШОС
      • 2. 4. 1. Температура плавления
      • 2. 4. 2. Плотность
      • 2. 4. 3. Поверхностное натяжение
      • 2. 4. 4. Вязкость
      • 2. 4. 5. Электропроводность
  • Выводы по главе 2
  • Глава 3. ИЗМЕНЕНИЕ ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА ШЛАКА В ПРОМЕЖУТОЧНОМ КОВШЕ ПРИ РАЗЛИВКЕ СТАЛИ МЕТОДОМ «ПЛАВКА НА ПЛАВКУ»
    • 3. 1. Экспериментальная часть исследования
    • 3. 2. Математическая модель шлакообразования в промежуточном ковше
    • 3. 3. Анализ результатов экспериментов с использованием математической модели
    • 3. 4. Изменение температуры плавления шлака в промежуточном ковше
  • Выводы по главе 3
  • Глава 4. ПРОМЫШЛЕННОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ НОВЫХ ШЛАКООБРАЗУЮЩИХ СМЕСЕЙ В ПРОМЕЖУТОЧНОМ КОВШЕ МНЛ
    • 4. 1. Промышленное изготовление опытной партии ШОС в условиях ОАО «ММК»
    • 4. 2. Испытание ШОС «сухого» смешивания в промежуточном ковше слябовой МНЛЗ
    • 4. 3. Испытание гранулированной ШОС в промежуточном ковше слябовой МНЛЗ
    • 4. 4. Исследование влияния опытной смеси на качество металла
    • 4. 5. Промышленное внедрение разработанных шлакообразующих смесей
  • Выводы к главе 4

Открытое акционерное общество «Магнитогорский металлургический комбинат» (ОАО «ММК») — одно из ведущих металлургических предприятий страны, имеющее кислородно-конвертерный цех (ККЦ), в котором производится разливка стали из 360-тонных ковшей на высокопроизводительных слябовых машинах непрерывного литья заготовок (МНЛЗ). Разливка производится методом «плавка на плавку» сериями, состоящими обычно из нескольких десятков плавок. При таком способе разливки особое значение приобретает защита металла от вторичного окисления и охлаждения, как при подаче его из сталераз-ливочного ковша в промежуточный, так и из промежуточного ковша в кристаллизатор.

Одним из основных элементов такой защиты является наведение жидкого шлака на поверхности металла, как в кристаллизаторе, так и в промежуточном ковше из твердых самоплавких шлакообразующих смесей (ШОС).

Для обеспечения кислородно-конвертерного цеха ОАО «ММК» шлакооб-разующими смесями собственного производства построено специальное отделение, введённое в эксплуатацию в конце 1992 года и предназначенное для производства гранулированных шлакообразующих смесей (ГШОС). Известно [1], что гранулированные ШОС имеют ряд преимуществ перед порошкообразными смесями: они более экономичны, их легче транспортировать, они меньше загрязняют окружающую среду.

Первоначально гранулированные смеси, изготовляемые в ОАО «ММК», предназначались для применения в кристаллизаторе МНЛЗ. Основным материалом при их изготовлении является портландцемент, а основными химическими компонентами — СаО и 8Ю2, суммарное содержание которых в смеси составляет в среднем 80%. Шлак, образующийся при их расплавлении, имеет относительно низкую основность (0,9. 1,2) и температуру плавления (1000.1100 °С).

В промежуточный ковш для защиты поверхности металла вводили ГШОС, применяемые в кристаллизаторе, а также отходы от их производства пыль и так называемые «коржи» — крупные конгломераты^ спёкшихся гранул. Такая практика* нередко приводила, к аварийному прекращению, разливки, по причине образования твердого’спекшегося слоя шлака в промежуточном ковше, прогару футеровки1 и преждевременному выходу из стоя стопоров.

Проблема наведения* шлака в. промежуточном ковше на ММК постоянно обострялась под влиянием ряда производственно-экономических факторов. Так, в 2004 году перешли от использования шамотной футеровки промежуточного ковша на футеровку из торкрет-масс. В 2006 году вместо наборных стопоров из шамота стали применять стопора-моноблоки. Основой материалов торкрет-масс и стопоров-моноблоков является оксид алюминия, который довольно хорошо растворяется в низкоосновных шлаках. Вновь проблема обострилась в 2007 году, когда потребовалось увеличить длительность серии безостановочно разливаемых плавок и количество плавок, разливаемых через один промежуточный ковш. При этом одновременно повысились и требования к качеству отливаемого металла. Все эти факторы потребовали разработки новых шлакооб-разующих смесейпредназначенных для использования только в промежуточном ковше МНЛЗ.

Работы по созданию новых ШОС для использования, как в кристаллизаторе, так и в промежуточном ковше МНЛЗ активно ведутся в последние 25.30 лет специалистами многих металлургических предприятий. Существенная роль в таких исследованиях отводится изучению физико-химических свойств оксидных расплавов [2]. Это позволяет научно подойти к выбору их оптимальных составов’и предложить рациональные технологические варианты их получения и использования.

Решение проблемы повышения стойкости футеровки и стопоров промежуточных ковшей МНЛЗ в кислородно-конвертерном цехе ММК путем создания новых шлакообразующих смесей составляет содержание данной работы. Эта проблема должна быть решена с учетом имеющегося на предприятии оборудования и материалов для приготовления 1ПОС, огнеупорных материалов, используемых в промежуточном ковше, и марочного сортамента разливаемой стали. Целью работы является увеличение длительности межремонтного цикла использования промежуточного ковша при низкой аварийности непрерывной разливки и высоком качестве отливаемых слябов.

В процессе проведения работы потребовалось решить следующие основные задачи:

— обобщить имеющийся опыт использования шлакообразующих смесей при непрерывной разливке стали и сформулировать требования, которым должны соответствовать смеси для промежуточных ковшей МНЛЗ;

— разработать эффективные составы ШОС для промежуточных ковшей кислородно-конвертерного цеха ОАО «ММК» и изучить их важнейшие физико-химические свойства;

— исследовать изменение химического состава и температурного интервала затвердевания шлака, образующегося в промежуточном ковше в процессе разливки серии плавок;

— оценить технико-экономическую эффективность использования новых ШОС в условиях реального производства в кислородно-конвертерном цехе ОАО «ММК». ч ъ.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. Использование для наведения шлака в промежуточном ковше шлако-образующих смесей, разработанных для кристаллизатора МНЛЗ, приводит к преждевременному выходу из строя огнеупорной футеровки и стопоров. Шла-кообразующие смеси для промежуточного ковша должны иметь более высокую температуру плавления (1250.1400 °С) и вязкость (0,5.0,8 Па-с при температуре 1300 °С), чем смеси для кристаллизатора.

2. Химический состав ШОС для промежуточных ковшей целесообразно разрабатывать на основе оксидных систем, основными компонентами которых (70.80%) являются оксиды кальция и кремния. Основность ШОС должна быть 1,3.2,0. В состав смесей должны входить также оксиды магния, алюминия и щелочных металлов (до 5, 10 и 3% соответственно). Содержание фтора и углерода в смеси не должно превышать 3. .4% каждого.

3 Предварительная оценка температурного интервала плавления ШОС при разработке новых составов может быть сделана по диаграмме состояния условной квазибинарной системы (СаО+й/^О) — (БЮг+остальные компоненты).

4. Разработана динамическая математическая модель формирования шлака в промежуточном ковше, учитывающая поступление в шлаковый расплав материалов огнеупорной футеровки ковша и неметаллических включений из разливаемого металла. Модель может быть использована для прогнозирования изменения химического состава и массы шлака в процессе разливки серии плавок, а также для исследования ассимиляции шлаком неметаллических включений, всплывающих из разливаемого металла.

5. За время разливки серии плавок (7.9 ч) химический состав и температура плавления шлакового расплава в> промежуточном ковше существенно меняются. Основной причиной этого изменения является поступление неметаллических включений из разливаемой стали. Количество и химический состав неметаллических включений, ассимилируемых шлаковым расплавом, связаны с маркой разливаемой стали. Доля ассимилированных шлаком неметаллических включений при разливке углеродистой стали составляет 30.35% от массы конечного шлака, а при разливке конструкционной низколегированной сталисвыше 50%. Доля растворившихся в шлаке огнеупоров промежуточного ковша не превышает 5%.

6. Шлакообразующие смеси для промежуточного ковша организационно и экономически целесообразно готовить из тех же материалов и на том же оборудовании, что и смеси для кристаллизаторов, изменяя расходы компонентов шихты.

7. Разработаны составы двух новых шлакообразующих смесей для промежуточного ковша слябовой МНЛЗ кислородно-конвертерного цеха ММК, применение которых позволило уменьшить разрушение огнеупоров, увеличить стойкость футеровки и длительность цикла использования промежуточного ковша.

8. Внедрение новых шлакообразующих смесей для промежуточного ковша в кислородно-конвертерном цехе Магнитогорского металлургического комбината дало экономический эффект 14,9 млн руб. в год.

включений.

Масса, % Содержание, %.

Марка стали (от массы разлитой стали) ЭЮг МпО А1203 РеО.

8РНС 0,0095 15,15 17,24 60,54 7,08.

17Г1СУ 0,0298 33,25 27,35 39,31 0,09.

В соответствии с существующими теоретическими представлениями загрязненность стали оксидными неметаллическими включениями увеличивается по мере уменьшения содержания углерода. Поэтому можно ожидать увеличения массы всплывающих оксидных включений при разливке стали марки ЯНРС. Однако данные табл. 3.5 не соответствуют этому положению. Факт всплывания в процессе разливки меньшего количества оксидных включений следует связать с особенностями их химического состава, определяемыми технологией раскисления.

Раскисление стали марки БРНС проводили ферромарганцем, силикомар-ганцем и алюминием. Можно предположить, что при растворении. этих раскис-лителей в металле образовались неметаллические включения двух видов: алюминаты железа и силикаты марганца. Как следует из данных табл. 3.5, содержание МпО в силикатах марганца составляет 53%. При таком содержании МпО температура плавления силиката находится в пределах 1400 — 1450 °C [88]. В металле, имеющем температуру 1550 °C и выше, такие силикаты находятся в жидком состоянии. Они легко укрупняются и в значительной степени всплывают в шлак непосредственно > после раскисления. К началу разливки металл успевает в значительной-степени очиститься от продуктов раскисления. Поэтому масса включений, поступивших в шлак промежуточного ковша за время разливки, будет небольшой.

Раскисление и легирование стали марки 17Г1СУ проводили силикомар-ганцем, ферросилицием и алюминием. При взаимодействии вводимых добавок с металлом формировались силикаты марганца и оксид алюминия. Содержание МпО в этих силикатах было значительно более низким (45%), а их температура плавления значительно более высокой — свыше 1600 °C. Такие силикаты в жидком металле находятся в двухфазном состоянии и значительно хуже укрупняются. Поэтому к началу разливки в жидком металле еще остается много оксидных неметаллических включений. Разливка низколегированной стали марки 17Г1СУ производится относительно медленно и поэтому за время пребывания металла в промежуточном ковше в шлак успевает всплыть значительное количество неметаллических включений.

Результаты расчета изменения химического состава шлака в процессе разливки обеих серий опытных плавок представлены на рис. 3.3 и 3.4. Сопоставление этих рисунков с рис. 3.1 и 3.2 показывает, что характер изменения содержания компонентов шлака по расчету соответствует данным, полученным при химическом анализе.

На рис. 3.5 проведено численное сопоставление результатов расчета содержания компонентов шлака по модели с данными химического анализа. Численно расчётные данные близки к результатам химического анализа. Линия тренда на этом рисунке описывается уравнением аппроксимации (ЗЛО) и практически совпадает с диагональю, соответствующей равенству расчётных и опытных данных:

КО = 0,9943да,'- 0,0349. (3.10).

Первый коэффициент в этом уравнении, равный 0,9943, близок к единице, а второй, равный 0,0349, — мало отличается от нуля. Следовательно, без большой погрешности уравнение (3.10) можно считать эквивалентным соотношению.

30 25.

I 20 о. ш.

§ 15 о.

10 5 0.

——;

2 4 6.

Время от начали разливки серии плавок, ч 8.

-¦—ЭРНС, ЭЮ2 —< -А—ЭРНС, А1203 —".

БРНС, СаО ЭРНС, МпО.

2 3 4 5 6.

Время от начали разливки серии плавок, ч.

БРНС, МдО 5 ¦ ЭРНС, № 20-¦ЗРНС, Р —-ЭРНС, РеО.

БРНС, К20.

Рис. 3.3. Расчетное изменение химического состава шлака при разливке опытных плавок стали марки 8РНС.

30 ш з.

I 20 о. ш о О.

10 0 ч * Ч. —- —¦- -¦

N, .. — — А — - - • а * —- 1.. 1. «Г. — —Г». .I. о.

2 3 4 5 6.

Время от начали разливки серии плавок, ч.

17Г1СУ, 6Ю2 * 17Г1СУ, А1203.

17Г1СУ, СаО 17Г1СУ, МпО 8.

01 2 345 678.

Время от начали разливки серии плавок, ч 17Г1СУ, МдО 17Г1СУ, № 20 — 17Г1СУ, К20 —•—17Г1СУ, Р —-17Г1СУ, РеО.

Рис. 3.4. Расчетное изменение химического состава шлака при разливке опытных плавок стали марки 17Г1СУ то есть считать, что содержание компонентов шлака по расчету в целом совпадает с результатами химического анализа. Таким образом, разработанная математическая модель вполне адекватна реальному процессу формирования шлака в промежуточном ковше.

Т О со о.

0 с.

0) 1 го * о. си ее о о.

10 о 0 о X °° о/ о.

О /о о/.

Жо.

10 20 30.

Содержание по анализу, %.

Рис. 3.5. Сопоставление содержания компонентов в шлаке по расчёту и химическому анализу.

Выбранный метод анализа экспериментальных данных с использованием модели шлакообразования дал возможность получить такую информацию об эт ом процессе, которую практически невозможно получить путём прямого эксперимента. Так, была получена информация о динамике изменения массы шлака в промежуточном ковше и о поступлении в шлак материалов из разных источников (ШОС, огнеупоров и неметаллических включений) в процессе разливки опытных плавок (рис. 3.6). Как видно из этого рисунка, масса шлака в процессе разливки возрастает в 5.6 раз, причем растворение огнеупорных материалов футеровки ковша и стопоров в шлаке мало — 3. .4% от его массы.

1000 т" .

§ 800 то s о. р

ТО 600 н Э" .

I 400 ю о о то.

3 200 го о о то 0.

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500.

Масса разлитой стали, т.

Рис. 3.6. Изменение массы шлака (и, ?), а также массы ШОС (¦, 0), огнеупоров (А, А) и неметаллических включений (•, о), участвующих в шлакообразовании, при разливке стали марок 8РНС (-) и.

17Г1СУ (—-).

Более наглядно вклад различных источников формирования шлака в процессе разливки обеих серий опытных плавок показывает рис. 3.7. В начале разливки шлак представляет собой расплав первой порции шлакообразующей смеси, введённой в промежуточный ковш в процессе его наполнения жидким металлом. В процессе разливки в образовавшемся шлаке происходит растворение огнеупорных материалов и накопление неметаллических включений, всплывающих из разливаемой стали, что ведет непрерывному увеличению массы шлака и изменению соотношения между его составляющими. Модель позволяет рассчитать массу и состав шлака в промежуточном ковше на любой момент времени с начала разливки серии плавок. При соответствующей настройке разработанная модель шлакообразования может быть использована для прогнозирования процесса в других условиях (другая футеровка, другие марки стали другая смесь). О.

ИЮС.

1-я плавка.

5-я плавка.

9-я плавка.

ЦIЩ' I НЙШ! Э^втаав^^ш «йк .

Щ^ж" ш И? «4 е.< ЩШ ¦ т «йй®шос.

1-я плавка.

3-я плавка.

5-я плавка.

Рис. 3.7. Изменение доли ШОС (¦), футеровки промежуточного ковша (?) и неметаллических включений (¦) в составе шлака в процессе разливки серии плавок стали марки 8РНС (вверху) и 17Г1СУ (внизу).

Принятая в данном исследовании методика позволяет также исследовать процесс ассимиляции шлаком неметаллических включений, всплывающих из разливаемой стали, определяя из массу и химический состав. Прямое экспериментальное определение этих важных параметров разливки стали в настоящее время практически не проводится.

3.4. Изменение температуры плавления шлака в промежуточном ковше.

Пробы шлака, отобранные из промежуточного ковша, были использованы также для определения температуры его плавления по методике, описанной в главе 2. Результаты определения температуры плавления шлаков обеих серий опытных плавок представлены на рис. 3.8.

1400 о.

1350 ох (и сш аз сс со а. л а. ш 1250 а> I.

1200 р

У V 0.

2 4 6.

Время от начала разливки, ч 8.

Рис. 3.8. Изменение температуры плавления ШОС и шлака в промежуточном ковше при разливке стали марок 8РНС (•-•) и 17Г1СУ о —о).

Из данных этого рисунка следует, что температура плавленшг шлака в процессе разливки несколько повышаетсяоднако это повышение не превышает 100 °C. В течение всей разливки серии плавок температура плавления шлака, находящегося в промежуточном ковше, остаётся ниже 1400 °C, что обеспечивает пребывание шлака в жидком состоянии. Таким образом, разработанная шлакообразующая смесь, используемая в кислородно-конвертерном цехе ММК для создания защитного покрытия металла в промежуточном ковше, выполняет свои функции в течение всего процесса разливки.

Показать весь текст

Список литературы

  1. A.B. Защита стали в процессе непрерывной разливки — М.: Металлургия- 1984 198 с.
  2. Новые шлакообразующие смеси для непрерывной разливки стали / В. М. Людковский, В. М. Боревский, В. М. Архипов и др. // Труды первого конгресса сталеплавильщиков.— М.:Изд. АО «Черметинформация».- 1993.- С. 278 279.
  3. О критериях выбора компонентного состава гранулированной шлако-образующей смеси для кристаллизатора УНРС / В. В. Гречишный, С. К. Носов, А. Ф. Сарычев и др. // Труды третьего конгресса сталеплавильщиков М.:Изд. АО «Черметинформация».- 1996-С. 352−354.
  4. Совершенствование шлакообразующих смесей различного состава при непрерывной разливке стали на АО «НЛМК» / A.M. Ковалев, С. М. Чиграй, В. Н. Пестов и др. // Труды третьего конгресса сталеплавильщиков М.:Изд. АО «Черметинформация».- 1996-С. 354−359.
  5. A.A. Смирнов, В. А. Старцев. Состав и свойства шлаков применяемых при непрерывной разливке стали // Труды третьего конгресса сталеплавильщиков.-М.:Изд. АО «Черметинформация».- 1996 — С. 360−362.
  6. Эффективность-защиты металла, разливаемого непрерывным способом / В. В. Климанчук, А. П. Бочек, С. А. Лавринишин и др. // Сталь.- 2007, — № 1 — С. 20−22.
  7. Смеси, применяемые на МНЛЗ в ККЦ ОАО «ММК им. Ильича» / А. П. Бочек, В. В. Климанчук, И. Н. Фентисов и др. // Труды шестого конгресса сталеплавильщиков-М.:Изд. АО «Черметинформация».- 2001 С. 577−579.
  8. Новые шлакообразующие смеси для непрерывной разливки стали /
  9. B.М. Людковский, С. С. Бродский, Г. А. Буряковский и др. // Труды шестого конгресса сталеплавильщиков- М.:Изд. АО «Черметинформация».- 2001 —1. C. 582−585.
  10. A.B. Современная концепция разработки и производства шла-кообразующих смесей для непрерывной разливки стали // Труды седьмого конгресса сталеплавильщиков.- М.: Изд. АО «Черметинфор-мация». — 2003 — С. 521−524.
  11. Е.В., Галкин М. П., Еланский Г. Н. Работа шлакообразующей смеси в кристаллизаторе при разливке на УНРС коррозионностойких титаносо-держащих сталей // Труды седьмого конгресса сталеплавильщиков М.:Изд. ОАО «Черметинформация».- 2003. — С. 524−529.
  12. Р., Зенин А. Современные шлакообразующие смеси для сифонной и непрерывной разливки4 стали // Труды восьмого конгресса сталеплавильщиков.-М.:Изд. ОАО «Черметинформация».- 2005. С. 535−540.
  13. Д.Б., Соколов В. В., Протопопов Е. В. Порошкообразные ШОС для разливки стали на МНЛЗ // Сталь 2006. — № 5. — С. 36−37.
  14. Разработка и внедрение шлакообразующих смесей для непрерывной разливки стали / Д. Б. Фойгт, Т. Р. Галиуллин, В. В. Соколов и др. // Труды девятого конгресса сталеплавильщиков— М.:Изд. ОАО «Черметинформация». -2007.-С. 612−615.
  15. Совершенствование защитных шлакообразующих смесей для промежуточных ковшей MHJI3 / A.M. Топтыгин, Е. Г. Полозов, Ю. М. Айзин, И. В. Неклюдов // Сталь.- 2007. № 3, — С. 23−24.
  16. Теплоизолирующая шлакообразующая смесь для промежуточных ковшей MHJI3 для разливки сталей широкого сортамента / A.M. Топтыгин, И. В. Неклюдов, Е. Г. Полозов, Ю. М. Айзин // Металлург 2007. — № 2. — С. 48−50.
  17. Н.И., Харахулах B.C., Лакунцов A.B. / Шлакообразую-щие смеси для УРНС из материалов на основе лигнина // Труды второго конгресса сталеплавильщиков —М.:Изд. АО «Черметинформация».- 1994. С. 325 326.
  18. И.К., Михневич Ю. Ф. Непрерывная разливка стали-М.: Металлургия.- 1990. 295 с.
  19. Р., Шарф Г. Современные шлакообразующие смеси для непрерывной разливки^ стали // Труды пятого конгресса сталеплавильщиков.- М.:Изд.
  20. АО «Черметинформация».- 1999 С. 426−429.
  21. Углеродсодержащие материалы в шлакообразующих смесях, применяемых в непрерывной разливке стали / И. Н. Фентисов, A.M. Дмитриев,
  22. A.П. Бочек, A.B. Побегайло // Теория и практика кислородно-конверторных процессов Днепропетровск — 1998. — С. 93−94.
  23. Технология изготовления качественных шлакообразующих смесей для непрерывной разливки стали на АО «ММК» / А. Ф. Сарычев, В. П. Ногтев,
  24. B.Ф. Маркин и др. // Труды седьмого конгресса сталеплавильщиков.- М.:Изд. ОАО «Черметинформация».- 2003. С. 551−552.
  25. Разработка и испытание плавленой шлакообразующей смеси для кристаллизатора УРНС / Э. Н. Шебанец, A.A. Ларионов, A.B. Побегайло и др. // Труды пятого конгресса сталеплавильщиков.— М.:Изд. АО «Черметинформация».- 1999.- С. 436−438.
  26. Р.К., Дьюк Дж.Д. / Отливка высококачественных слябов на заводе «Texas Works» // Непрерывное литье стали, пер. с англ.: труды международной конференции.-М.: Металлургия 1982. — С. 434−449.
  27. Оптимизация состава утепляющей смеси для промежуточных ковшей / Е. В. Шеховцов, Л. К. Федоров, Е. Р. Ларикова и др. // Сталь".- 2005. № 2.1. C. 43−44.
  28. Опыт применения универсальных теплоизолирующих смесей для промежуточного ковша / А. П. Кривенко, А. Н. Легченков, Ю. В. Климов и др. // Сталь".- 2007. № 11. — С. 13−16.
  29. Патент № 53−30 125 (Япония), 1979:
  30. Разработка и испытание двухслойного защитного покрытия металла в промковше УНРС / Э. Н. Шебанец, A.A. Ларионов, A.B. Побегайло и др. // Труды пятого конгресса сталеплавильщиков — М.:Изд. АО «Черметинформация». -1999.-С. 434−436.
  31. Экологически чистые шлакообразующие смеси для защиты металла в промежуточном ковше / Б. Ю. Зелеченок, Н. П. Ткачев, Т. Н. Попова и др. // Труды второго конгресса сталеплавильщиков М.:Изд. АО «Черметинформация».— 1994.-С. 322−324.
  32. Производство мелких непрерывнолитых заготовок / А. Я. Глазков, Б. Н. Моралев, М. Г. Чигринов и др.- М.: Металлургия 1975. — 104 с.
  33. Разработка теплоизолирующих смесей для защиты зеркала металла в металлургических ковшах / Ю. В. Климов, Н. Ф. Анищенко, С. Е. Гринберг и др. // Труды десятого конгресса сталеплавильщиков — М.:Изд. ОАО «Черметинформация».- 2009. С. 669−672.
  34. Выделение соединений фтора из шлаков МНЛЗ / X. Хаимбах, К. Шульц, Ю. Маркард и др. // Черные металлы.- 1998 № 5. — С. 26−32.
  35. Оценка загрязнения фтористыми соединениями воздуха при разливке стали на МНЛЗ / A.B. Лейтес, А. И. Зайцев, Е. М. Могутнов и др. // Сталь 1994. — № 9. — С. 86−88.
  36. Снижение загрязнения фтористыми соединениями воздуха при разливке стали на УНРС / A.B. Лейтес, A.PI. Зайцев, Б. М. Могутнов, В. В. Кулаков // Труды второго конгресса сталеплавильщиков М.:Изд. АО «Черметинформация».- 1994 — С. 328−332.
  37. К вопросу о выборе состава шлакообразующей смеси для непрерывной разливки стали / В. П. Ногтев, А. Ф. Сарычев, C.B. Горосткин, Д. В. Юречко // Труды шестого конгресса сталеплавильщиков.- М.:Изд. АО «Черметинформация».- 2001.- С. 579−5 81.
  38. Экологически безопасные шлакообразующие смеси для процесса непрерывной разливки / Т. Щульц, Д. Янке, X. Хеллер, Б. Лихатц // Черные металлы.- 2008. Сентябрь. — С. 32−40.
  39. Влияние шлакообразующих смесей на коррозию оборудования МНЛЗ / Ю. А. Бодяев, А. Ф. Сарычев, C.B. Горосткин и др. // Труды восьмого конгресса сталеплавильщиков — М.:Изд. ОАО «Черметинформация».- 2005. С. 519 521.
  40. Ю.М., Смирнов Л. А. Экологически чистые шлакообразующие смеси в виде сферических гранул для непрерывной разливки стали. // Труды первого конгресса сталеплавильщиков.- М.:Изд. АО «Черметинформация». —1993.-С. 280−281.
  41. Опыт изготовления и применения гранулированных шлакообразующих смесей (ШОС) для непрерывной разливки стали / Ю. М. Цикарев, JT.A. Смирнов, Н. Ф. Бахчеев и др. // Труды второго конгресса сталеплавильщиков- М.:Изд. АО «Черметинформация».- 1994. С. 324−325.
  42. Изготовление и использование гранулированных шлакообразующих смесей на ОАО «ММК» / P.C. Тахаутдинов, А. Ф. Сарычев, В. П. Ногтев и др. // Труды пятого конгресса сталеплавильщиков — М.:Изд. АО «Черметинформация», — 1999. С. 438−440.
  43. Д., Бехманн Д. Выбор шлакообразующих смесей для непрерывной разливки стали // Сталь 2008. — № 11. — С. 19−22.
  44. Разработка теплоизолирующих смесей для защиты зеркала металла в металлургических ковшах / Ю. В. Климов, Н. Ф. Анищенко, С. Е. Гринберг и др. // Труды десятого конгресса сталеплавильщиков М.:Изд. ОАО «Черметинформация».- 2009. — С. 669−672.
  45. М.В. Метод аналитического подбора и практической оценки качества шлакообразующей смеси для УНРС // Труды второго конгресса сталеплавильщиков- М.: Изд. АО «Черметинформация».- 1994. С. 327−328.
  46. C.B., Шостак C.B. Комплексный подход к разработке теплоизолирующих смесей для разливки стали // Труды восьмого конгресса сталеплавильщиков- М.:Изд. ОАО «Черметинформация».- 2005. С. 516−518.
  47. Е., Корте В. Влияние состава разливочного порошка на свойства шлака при разливке сталей на МНЛЗ // Черные металлы 1987 — № 7 — С. 1825.
  48. Структура и свойства шлаков, применяемых при непрерывной разливке стали / E.H. Балахонов, Л. А. Смирнов. A.A. Смирнов и др. // Труды пятогоконгресса сталеплавильщиков- М.:Изд. АО «Черметинформация».- 1999-С. 440−443.
  49. Р.Х., Пшике Дж. Исследование сталеразливочной смеси с помощью термического анализа // Черные металлы — 2008. — Апрель — С. 39−43.
  50. В.М. Свойства шлакообразующих смесей с одинаковым химическим составов из различных исходных материалов >// Новости черной металлургии за рубежом.- 2008. № 1. — С. 40−42.
  51. Разработка составов силикатных шлаковых расплавов для непрерывной разливки стали / JI.A. Смирнов, A.A. Смирнов, В. А. Старцев и др. // Екатеринбург: УрО РАН.- 2007.- 121 с.
  52. Атлас шлаков. Справ, изд.: Пер. с нем. М.: Металлургия 1985.208 с.
  53. Физико-химические свойства шлаковых расплавов, используемых при непрерывной разливке стали / В. А. Старцев, A.A. Смирнов, В.В. Кривоно-сов, E.H. Балахонов // сб. ВИНИТИ 311 В97. 05.02.1997. — 59 с.
  54. Дефекты стали / С. М. Новокщенова, М. И. Виноград, Б. А. Клыпин и др. // справочник / Под ред. С. М. Новокщеновой, М. И. Виноград М.: Металлургия — 1984. — 198 с.
  55. Влияние бора на поверхностное натяжение никеля / Ф. Н. Тавадзе, И. А. Байрамашвили, Д. В. Хантадзе, В. А. Грузелишвили // сб. Поверхностные явления в расплавах и процессах порошковой металлургии. Киев: Изд. АН УССР.- 1963.-110 с.
  56. Физико-химические методы исследования металлургических процессов / С. И. Филиппов, П. П. Арсентьев, В. В. Яковлев, М. Г. Крашенинников М.: Металлургия — 1968. — 194 с.
  57. A.A., Самарин A.M. / Методы исследования свойств металлических расплавов М.: Наука. — 1969 — 197 с.
  58. В.Н., Иващенко Ю. Н., Ниженко В. И. Экспериментальная техника и методы исследования при высоких температурах. М.: Изд АН СССР.-1959.-285 с.
  59. Д. В1 Расчет объема лежащей капли. Физика металлов и металловедение 1963. — т. 15, Выл. З — С. 470−472.
  60. Ю.Н., Богатыренко Б. Б., Еременко В. Н. К вопросу о расчете поверхностного натяжения жидкости по размерам лежащей капли. / сб. Поверхностное натяжение в расплавах и процессах порошковой металлургии. — Киев: Изд. АН УССР. 1963. — С. 391−417.
  61. Bashforth F.F., Adams J.C. An attempt capillary to test the theories of action. / Cambridge, University Press, London 1883.
  62. СИ., Ю.Г.Никитин, С. М. Иванов. Графики для расчета поверхностного натяжения по размерам капли / учебно-методическое пособие. — Свердловск: Изд. УПИ- 1961. 14 с.
  63. Разработка диаграммы состояния расплава шлакообразующих смесей, используемых при непрерывной разливке / В. Н. Селиванов, Э. В. Дюльдина, Е. П. Лозовский и др. // Труды десятого конгресса сталеплавильщиков М.: Изд. «Черметинформация».- 2009. — С. 651−655.
  64. Теплофизические свойства топлив и шихтовых материалов черной металлургии / В. М. Бабошин, Е. А. Криченцов, В. М. Абзалов, Я. М. Щелоков // Справочник. М.: Металлургия — 1982. — 152 с.
  65. Ю.Н., Богатыренко Б. Б. К вопросу о расчете поверхностного натяжения жидкости по размерам лежащей капли // Поверхностные явления в расплавах и процессах порошковой металлургии. — Киев: Изд. АН УССР. -1963.-391 с.
  66. A.A. Минералогия -М.: Недра, 1983, — 647 с.
  67. C.B., Прусов В. А., Бочегов В. А. Усовершенствование методики измерения вязкости вибрационным вискозиметром. // Заводская лаборатория. 1985. — 51. — № 9. — С. 56−57.
  68. Я.И. Кинетическая теория жидкостей М.: Изд. АН СССР-1959.-Т.3.-460 с.
  69. С.А., Пастухов Э. А., Денисов В. М. Физико-химические свойства оксидно-фторидных расплавов — Екатеринбург: УрО РАН. 2 009 459 с.
  70. O.A., Гельд П. В. Физическая химия пирометаллургических процессов.-М.: Металлургия 1966.- 520 с.
  71. Определение вязкости шлакообразующей смеси производства ОАО «ММК» / Э. В. Дюльдина, A.B. Меняйло, Е. П. Лозовский и др. // Теория и технология металлургического производства: Межрегион, сб. науч. тр. / Под ред.
  72. B.М. Колокольцева. Вып. 6. — Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ». — 2006.1. C. 102−106.
  73. Э.В., Селиванов В. Н., Лозовский Е. П. Формирование шлака в промежуточном ковше МНЛЗ // Вестник МГТУ им. Г. И. Носова 2009-№ 4.-С. 26−30.
  74. Построение многозадачных вычислительных систем для математического моделирования металлургических процессов / В. Н. Селиванов, Ю. А. Колесников, Б. А. Буданов и др. // Известия вузов. Черная металлургия — 2004.-№ 7.-С. 19−23.
  75. Сталеплавильное производство / Справочник под общей редакцией' А. М. Самарина. Т.1.-М.: Металлургия. 1964. — 527 с.
  76. Разработка составов шлакообразующих смесей для промежуточных ковшей с основной футеровкой / Е. П. Лозовский, Д. В. Юречко, C.B. Горосткин и др. // Черная металлургия.— 2008 № 5. — С. 25−28.
  77. Влияние шлакообразующей смеси на качество металлопродукции ОАО «ММК» / Е. П. Лозовский, Д. В. Юречко, Т. С. Масальский и др. // Литейные процессы Вып.8. — Магнитогорск, 2009. — С. 175−180.
  78. Изучение причин образования дефекта «плена из-за неметаллических включений в слябах» на прокате / Е. П. Лозовский, С. Н. Ушаков, Д. В. Юречко и др. // Сталь. 2009. — № 10. — С. 26−28.
  79. Положительное решение от 26.05.2010 о выдаче патента РФ Гранулированная шлакообразующая смесь для непрерывной разливки стали / Ушаков С. Н., Куницын Г. А., Маркин В. Ф., Чайковский Ю. А., Юречко Д. В., Лозовский Е. П. № 2 009 145 241, Заявлено 07.12.2009 г.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!