Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Повышение результативности технологии производства для обеспечения качества высокопрочной арматуры

Диссертация: Повышение результативности технологии производства для обеспечения качества высокопрочной арматуры
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Однако специфика требований, предъявляемых к стабилизированной арматуре, отсутствие отечественного опыта деформационной обработки в холодном состоянии подката таких диаметров из высокопрочных сталей и ограниченные возможности прямого использования и адаптации зарубежных разработок не позволили решать задачи выпуска данной продукции на основе копирования традиционных подходов к определению… Читать ещё >

Повышение результативности технологии производства для обеспечения качества высокопрочной арматуры (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава 1. Состояние производства и проблемы управления качеством высокопрочной стабилизированной арматуры для железобетонных шпал нового поколения
    • 1. 1. Современные требования к показателям качества высокопрочной стабилизированной арматуры для ЖБШ
    • 1. 2. Особенности технологического процесса и проблематика формирования заданного уровня качества стабилизированной арматуры
    • 1. 3. Анализ методик проектирования маршрутов деформационной обработки арматуры больших диаметров
    • 1. 4. Анализ подходов к оценке результативности технологических процессов при управлении качеством продукции
    • 1. 5. Выводы, цель и задачи исследований
  • Глава 2. Разработка методики оценки результативности технологического процесса производства высокопрочной арматуры
    • 2. 1. Определение критериев оценки технологии
    • 2. 2. Оценка глобальной результативности процесса
    • 2. 3. Оценка локальной результативности процесса
    • 2. 4. Комплексная оценка результативности процесса и алгоритм ее факторного анализа
    • 2. 5. Выводы по главе
  • Глава 3. Исследование особенностей реологических свойств подката из стали марки 80ХФЮ
    • 3. 1. Анализ качества исходного подката диаметром 15,0 мм из стали марки 80ХФЮ
    • 3. 2. Методика проведения пластометрических исследований
    • 3. 3. Исследование реологических свойств стали марки 80ХФЮ
    • 3. 4. Выводы по главе
  • Глава 4. Моделирование деформационных режимов обработки арматуры
    • 4. 1. Методика моделирования, принятые допущения
    • 4. 2. Показатель количественной оценки степени равномерности напряженного состояния материала в очаге деформации при волочении
    • 4. 3. Результаты моделирования маршрутов волочения арматуры
    • 4. 4. Определение предпочтительных параметров маршрута волочения с использованием метода планирования эксперимента
    • 4. 5. Выводы по главе
  • Глава 5. Реализация результатов работы в промышленности, оценка результативности технологического процесса и качества готовой продукции
    • 5. 1. Мероприятия по совершенствованию режимов деформационной обработки арматуры
    • 5. 2. Результаты апробации и внедрения разработок в действующее производство
    • 5. 3. Сравнительная оценка результативности технологии производства и качества готовой продукции
    • 5. 4. Выводы по главе

Потребности экономики страны требуют ускоренного развития сети высокоскоростных железных дорог, внедрения нового эффективного подвижного состава. Эти задачи отечественной промышленности предстоит решать в рамках стратегии развития железнодорожного транспорта Российской Федерации до 2030 г. [1].

Согласно утвержденной стратегии предполагается ввести в строй более 20 тыс. километров новых железнодорожных линий, что позволит организовать транспортное обеспечение 18 перспективных месторождений полезных ископаемых и промышленных зон. На магистральном полигоне в 13,8 тыс. км будет организовано тяжеловесное грузовое движение, позволяющее снизить себестоимость перевозок массовых грузов. Мощный импульс получит развитие скоростного пассажирского сообщения (со скоростями до 160 км/час и выше), полигон которого будет увеличен в 17 раз с 650 до 10 849 км. Плотность железнодорожной сети к 2030 году будет увеличена на 23,8% при полной ликвидации ограничений пропускной и провозной способности.

Одной из актуальных проблем при реализации утвержденной стратегии является организация производства современных комплектующих для строения железных дорог и, в частности, железобетонных шпал (ЖБШ) нового поколения. В связи с этим, ОАО «Российские железные дороги» (РЖД) приняло программу модернизации заводов по производству ЖБШ, которая предполагает существенное сокращение металлоемкости конструкций, снижение трудоемкости и энергетических затрат. В настоящее время технологии производства ЖБШ и оборудование ориентированы на существенное сокращение металлоемкости конструкций, снижение трудоемкости и энергетических затрат за счет перехода к схемам укрупненного армирования (при армировании шпалы высокопрочной арматурой диаметром 10,0 мм используется 4 стержня, а в традиционной технологии — 44 проволоки диаметром 3,0 мм) и ужесточение требований к показателям качества (ПК) арматуры [2].

В целях развития отечественного производства современных ЖБШ компания ОАО «РЖД» приобрела за рубежом специализированные линии по выпуску данной продукции. В качестве арматуры для производства шпал на новых линиях применяются высокопрочные арматурные стержни диаметром 9,6 мм. Каждая линия позволяет выпускать 500 тыс. шпал в год. При выходе новых линий на проектную мощность потребность в арматуре к 2015 году возрастет до 36 ООО тонн в год.

Для обеспечения загрузки импортных линий перед отечественной промышленностью была поставлена задача освоения технологии производства высокопрочной арматуры больших диаметров для ЖБШ нового поколения.

Выполненные у нас в стране исследования в области достижения высокопрочного состояния арматуры характеризуются поиском эффективного комплекса воздействий на микроструктуру материала, сочетающего методы обработки различной физической природы (микролегирование стали, специальные методы термической и деформационной обработки). Цель такого воздействия заключается в достижении высокопрочного состояния обрабатываемого материала с приданием ему комплекса специальных свойств, отвечающим условиям эксплуатации высокопрочной арматуры для армирования ЖБШ современных железнодорожных магистралей. Максимально достигнутый сегодня уровень механических свойств высокопрочной горячекатаной арматурной стали составляет 1230 МПа и определяется в значительной мере химическим составом сложнолегированных сталей. Применение технологии термомеханической обработки с прокатного нагрева решает вопросы повышения прочности арматурной стали без использования сложного легирования. В данном случае достижение высокопрочного состояния арматуры основано на термическом упрочнении мартенситным превращением с последующим отпуском. Однако опыт термического упрочнения в потоке прокатного стана высокопрочной арматуры из высокоуглеродистой стали на заводах России и СНГ выявил проблемы высокой трещиночувствительности изделий, большого разброса механических свойств готовой арматуры [3, 4]. Термоупрочненная арматура после охлаждения имеет явно выраженную структурную неравномерность по сечению, что значительно понижает эксплуатационные характеристики изделий особенно при циклических нагрузках, которым подвергается ЖБШ в процессе эксплуатации [5]. Технология термического упрочнения горячекатаной арматуры периодического профиля диаметром 10,0 мм с отдельного нагрева позволила достичь уровня прочности не более 1470 МПа при использовании кремнистых марок стали и низкой производительности процесса [6].

Мировой тенденцией в области технологий производства высокопрочной арматуры для ЖБШ является переход от технологий горячей прокатки и термического упрочнения к технологиям деформационного упрочнения в сочетании с последующей механотермической обработкой. Реализуются такие технологии на производственных комплексах, обладающих большей технологической гибкостью и мобильностью.

В европейских странах для производства высокопрочной арматуры широкое распространение получила технология, основанная на деформационном упрочнении в сочетании с механотермической обработкой-отпуском под сильным натяжением. Такое одновременное воздействие обеспечивает высокие упругие свойства в сочетании с высокими пластическими характеристиками готовой продукции. Релаксационная стойкость арматуры увеличивается в три-четыре раза и очень мало изменяется с течением времени. Полученную таким способом арматуру в зарубежной практике называют релаксационно-стойкой или с низкими потерями от релаксации, в отечественной — стабилизированной [7].

Впервые решение об организации выпуска отечественной высокопрочной стабилизированной арматуры диаметром 9,6 мм для современных ЖБШ в условиях ОАО «Магнитогорский метизно-калибровочный завод «ММК-МЕТИЗ» (ОАО «ММК-МЕТИЗ») было принято на совещании представителей ОАО «РЖД» и ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» (ОАО «ММК»). При этом завод рассматривался как предприятие, имеющее значительный многолетний опыт производства высокопрочной шпальной арматуры. С целью производства данной продукции завод приобрел у фирмы «Mario Frigerio» (Италия) многократный прямоточный волочильный стан RI 120/8 и линию ме-ханотермической обработки, предназначенную для совмещения операций нанесения периодического профиля и стабилизации арматуры. В свою очередь, задача производства подката диаметрами до 16,0 мм требуемого качества была включена в программу освоения новых сортовых станов ОАО «ММК».

Однако специфика требований, предъявляемых к стабилизированной арматуре, отсутствие отечественного опыта деформационной обработки в холодном состоянии подката таких диаметров из высокопрочных сталей и ограниченные возможности прямого использования и адаптации зарубежных разработок не позволили решать задачи выпуска данной продукции на основе копирования традиционных подходов к определению технологических режимов, применяемых на заводе при изготовлении других видов армирующих материалов. Технологический процесс на этапе освоения характеризовался неудовлетворительной результативностью, что не позволило в полном объеме обеспечить заданный комплекс ПК готовой продукции и удовлетворить спрос со стороны заводов ЖБШ.

В связи с этим актуальным является комплекс исследований, направленный на повышение результативности технологического процесса производства арматуры, обеспечения заданного уровня ПК готовой продукции, уменьшение количества несоответствий требованиям нормативно-технической документации (НТД).

5.4. Выводы по главе.

1. Разработанный в результате исследований маршрут волочения апробирован в условиях ОАО «ММК-МЕТИЗ». Выполненный анализ характера распределения микротвердости в поперечном сечении образцов, отобранных по маршруту волочения показал, что различие величины микротвердости поверхностных и центральных слоев деформированной стали в зависимости от перехода волочения составляло от 7 до 18%, что свидетельствует об однородности структуры металла, полученного по усовершенствованному режиму волочения, и предопределяет повышение ПК готовой продукции и снижение их вариаций.

2. С использование разработанной методики оценки результативности выполнена сравнительная оценка технологии производства высокопрочной арматуры диаметром 9,6 мм для ЖБШ нового поколения по действующим режимам обработки и по разработанным в результате выполненных исследований. Рост числовых значений локальной результативности и комплексного показателя результативности подтвердил повышение результативности технологического процесса производства высокопрочной арматуры ЖБШ в целом за счет более полного использования потенциала операции волочения подката на размер под профилирование по разработанным режимам деформационной обработки.

3. Разработанные усовершенствованные режимы деформационной обработки в полном объеме внедрены в промышленное производство в условиях ОАО «ММК-МЕТИЗ». В результате в общей структуре несоответствующей продукции на 92% были устранены несоответствия по показателям прочности и пластичности арматуры, что свидетельствует о значительном повышении результативности технологического процесса и повышении качества готовой продукции. Экономический эффект от внедрения разработок в производство составил 7,3 млн руб. Сертификационные испытания высокопрочной арматуры диаметром 9,6 мм во ВНИИЖТ (г. Москва) полностью подтвердили соответствие качества готовой продукции требованиям современной НТД.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. Разработана методика оценки результативности технологических процессов обработки, позволяющая обоснованно определять технологические резервы и управляющие воздействия, обеспечивающие достижение заданного уровня потребительских свойств готовой продукции. С использованием предложенной методики было определено основное направление исследований, обеспечивающее повышение результативности технологии производства и заданного уровня качества высокопрочной стабилизированной арматуры диаметром 9,6 мм для армирования ЖБШ нового поколения, а именно — совершенствование режимов деформационной обработки исходного подката.

2. Выполнен комплекс исследований и установлены особенности реологических свойств новой высокоуглеродистой легированной стали марки 80ХФЮ при холодной пластической деформации. Получено уравнение состояния стали марки 80ХФЮ, необходимое для обоснованного проектирования режимов деформационной обработки высокопрочной арматуры диаметром 9,6 мм из подката диаметром 15,0 мм.

3. С использованием моделирования деформационной обработки в среде Ве1огт-2 В и математического аппарата планирования эксперимента выполнены исследования влияния параметров маршрутов волочения высокопрочной арматуры из катанки диаметром 15,0 мм стали марки 80ХФЮ на равномерность напряженного состояния материала в очаге деформации. Предложен показатель количественной оценки равномерности напряженного состояния в очаге деформации при волочении, характеризующий вариации отношения гидростатического давления к интенсивности касательных напряжений.

4. На основе разработанной методики оценки результативности и выполненных исследований определены усовершенствованные режимы, характеризующиеся равномерным напряженным состоянием обрабатываемой стали при деформационной обработке и обеспечивающие повышение комплекса эксплуатационных ПК высокопрочной арматуры диаметром 9,6 мм для армирования ЖБШ нового поколения.

5. Результаты исследований внедрены в действующее производство на ОАО «ММК-МЕТИЗ». В итоге на 92% были устранены несоответствия по показателям прочности и пластичности арматуры при существенном снижении их вариаций, что свидетельствует о значительном повышении результативности технологического процесса и повышении качества готовой продукции. Общий экономический эффект составил 7,3 млн руб. Результаты работы использованы при успешном прохождении сертификационных испытаний высокопрочной арматуры диаметром 9,6 мм из стали марки 80ХФЮ производства ОАО «ММК-МЕТИЗ» во ВНИИЖТ (г. Москва).

Показать весь текст

Список литературы

  1. Стратегия развития железнодорожного транспорта в Российской Федерации до 2030 года. Утверждена распоряжением Правительства Российской Федерации от 17 июня 2008 г. № 877 р.
  2. С.А. Современный уровень требований к напрягаемой арматуре // Бетон и железобетон. 2005. № 1. С. 8−10.
  3. А.Б., Жигарев М. А., Перчаткин A.B. Технологические особенности производства арматурного проката широкого назначения: Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2006. 499 с.
  4. Высокопрочная арматурная сталь / A.A. Кугушин, И. Г. Узлов, В. В. Калмыков, С. А. Мадатян, A.B. Ивченко. М.: Металлургия, 1986. 272 с.
  5. С.А. Арматура железобетонных конструкций. М.: Воентехлит, 2000. 256 с.
  6. К.В. Задачи отечественной строительной науки в области арматуры и предварительно напряженных железобетонных конструкций // Бетон и железобетон. 2004. № 2. С. 3−5.
  7. А.И. 21 век век бетона и железобетона // Бетон и железобетон. 2001. № 1.С. 4−6.
  8. И.Н., Мешков В. З., Судаков Г. Н. Эффективная стержневая арматура для железобетонных конструкций // Бетон и железобетон. 2002. № 4. С. 10−15.
  9. Р.В., Зубов В. Я. Стабильность структуры и релаксация напряжений в цилиндрических пружинах // Известия вузов. Черная металлургия. 1970. № 2. С. 34−38.
  10. А.Г. Пружинные стали и сплавы. М.: Металлургия, 1982.
  11. B.B. Технология и машины производства проволоки. Екатеринбург: УРО РАН, 2004. 368 с.
  12. В.Н., Носов А. Д., Носков Е. П. и др. Развитие метизного комплекса Магнитогорского металлургического комбината // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г. И. Носова. 2004. № 3. С. 52−56.
  13. Л.А., Зубов В. Я. Релаксационная стойкость и циклическая прочность холоднотянутой проволоки. М.: Металлургия, 1970. 168 с.
  14. Научные и технологические основы микролегирования стали / В.Л. Пи-люшенко, В. А. Вихлевщук, М. А. Поживанов и др. М.: Металлургия, 1994. 384 с.
  15. A.A., Дерябин Ю. А., Смирнов Л. А. Эффективные технологии легирования стали ванадием. Екатеринбург: УРО РАН, 2001. 201 с.
  16. В.Н. Опыт освоения производства высокопрочной стабилизированной арматуры для железобетонных шпал нового поколения // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г. И. Носова. 2010. № 2. С. 74−76.
  17. И.А. Производство высокопрочной проволочной арматуры. М.: Металлургия, 1973. 264 с.
  18. Л.М. Повышение свойств арматурной проволоки с четырехсторонним профилем на основе совершенствования режимов волочения и профилирования: Дис.. канд. техн. наук. Магнитогорск: МГМИ, 1991. 138 с.
  19. Е.М. Совершенствование производства высокопрочной арматурной проволоки с целью повышения ее релаксационной стойкости: Дис.. канд. техн. наук. Магнитогорск: МГМИ, 1984. 146 с.
  20. В.А. Вакуленко И.А Влияние содержания углерода и структурного состояния на деформационное упрочнение и деформируемость углеродистых сталей при волочении // Металлургическая и горнорудная промышленность. 1987. № 2. С. 38−39.
  21. Х.Н., Клековкина H.A. и др. Производство стальной проволоки: Монография. Магнитогорск: МГТУ, 2005. 543 с.
  22. В.А. Исследование и разработка способа производства высокопрочной арматурной проволоки прокаткой в трехвалковых калибрах: Дис.. канд. техн. наук. Магнитогорск: МГМИ, 1975. 135 с.
  23. Харитонов Вик.А. Повышение эффективности производства пружинной и арматурной проволоки диаметром 6,0−8,0 мм холодной прокаткой в трехвалковых калибрах: Дис.. канд. техн. наук. Магнитогорск: МГМИ, 1988. 138 с.
  24. М.Г., Никифоров Б. А., Гун Г.С. Деформация металла в многовалковых калибрах. М.: Металлургия, 1979. 230 с.
  25. JI.A., Выдрин В. Н., Пастухов В. В. Технология и оборудование для прокатки трудно деформируемых материалов: Челябинск: ЮУрГУ, 1985. 86 с.
  26. В.А., Клековкина H.A., Белалов Х. Н. и др. Изготовление высококачественных метизов (научный и практический опыт Белорецкого металлургического комбината). Коллективная монография. Белорецк: ОАО «БМК», 1999. 328 с.
  27. В.Я., Мальцева Л. А. О масштабном факторе при разрушении -стальной проволоки // Термическая обработка и физика металлов. Вып. 2. У
  28. Свердловск: УПИ, 1976. С. 15−19.
  29. А.Н., Гаврилюк В. Г., Терских С. А. О природе масштабного эффекта в холоднотянутой стальной проволоке // Физико-химическая механика материалов. 1979. № 2. С. 24−28.
  30. И.Л. Теория волочения. М.: Металлургия, 1971. 448 с.
  31. В.Н., Мешков Ю. А., Меттус Г. С. Пути уменьшения дефекта стальной проволоки по расслоению // Черметинформация. Сер. 9. Метизное производство. 1969. Вып. 5. 20 с.
  32. Дзугутов М. Я Пластичность, ее прогнозирование и использование при ОМД. М.: Металлургия, 1984. 130 с.
  33. A.A. Очаг деформации при обработке металлов давлением. Алма-Ата: Наука, 1988. 100 с.
  34. ЮхвецИ.А. Волочильное производство. М.: Металлургия, 1965. 374 с.
  35. Р.Б. Нагрев при холодном волочении проволоки. М.: Металлургиздат, 1962. 88 с.
  36. А.П., Маклаков Г. Ю. Определение рационального режима деформации с учетом случайно изменяющихся технологических параметров волочения. Днепропетровск, 1980. 17 с. Деп. в ЦНИИ Черметинформация 8.08.1980, № 1044.
  37. Ю.Я. Новая методика построения маршрута волочения стальной проволоки. М. 1965. 6 с. Ин-т «Черметинформация». Сер. 8- № 10.
  38. К.Д. Термическая обработка и волочение высокопрочной проволоки. М.: Металлургиздат, 1963. 188 с.
  39. A.C., Савенок А. Н. Расчет маршрута грубо-среднего волочения высокопрочной проволоки // Сталь. 1998. № 11. С. 46−49.
  40. В.А., Рукер В. Н. Построение маршрутов волочения на основе масштабного фактора// Сталь. 1988. № 11. С. 12−14.
  41. A.A., Мижирицкий О. И., Смирнов C.B. Ресурс пластичности металлов при обработке давлением. М.: Металлургия, 1984. 144 с.
  42. В.А., Зюзин В. И., Белан А. К. Ресурсосбережение при производстве проволоки: Учеб. пособие. Магнитогорск: МГТУ, 2003. 194 с.
  43. А.Н. Исследование влияния технологических факторов на качество стальной холоднотянутой проволоки и разработка технологии изготовления ее для пружин и железобетона: Дис.. канд. техн. наук.- Магнитогорск: МГМИ, 1979. 120 с.
  44. B.JT., Богатов A.A., Мигачев Б. А. и др. Пластичность и разрушение. М.: Металлургия, 1977. 336 с.
  45. A.A. Механические свойства и модели разрушения металлов. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2002. 329 с.
  46. В. Процессы деформации: Пер. с англ. М.: Металлургия, 1977. 288 с.
  47. Компьютерные системы моделирования пластических деформаций / Б. Г. Каплунов, Е. Г. Полищук, Д. С. Жиров, Е. В. Селюнина. Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2000. 67 с.
  48. М.И. Эффективность использования математического моделирования при исследовании, оптимизации и проектировании технологических процессов ОМД // Пластическая деформация сталей и сплавов. М.: МиСИС, 1996. С. 224−227.
  49. А.Н., Семенов В. И. Математическое моделирование процесса волочения//Кузнечно-штамповочное производство. 2003. № 9. С. 15−19.
  50. С.А., Исаев А. Н. Технологическая механика осесимметричного деформирования. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2007. 432 с.
  51. A.B. Системный анализ. М.: Высшая школа, 2004. 54 с.
  52. B.C., Емельянов A.A., Кукушкин A.A. Системный анализ в управлении: Учеб. пособие / Под ред. A.A. Емельянова. М.: Финансы и статистика, 2002. 368 с.
  53. В.Н. Системный анализ в экономике’и организации производства / Под ред. С. А. Валуева, В. Н. Волкова, А. П. Градова и др. Л.: Политехника, 1991. 398 с.
  54. Е.П. Использование системного анализа в принятии плановых решений. М.: Экономика, 1982. 160 с.
  55. .С. Элементы теории потенциальной эффективности сложных систем. М.: Советское радио, 1971. 225 с.
  56. H.H. Математические задачи системного анализа. М.: Наука, 1981.488 с.
  57. Р. Введение в кибернетику. М.: КомКнига, 2005. 432 с.
  58. Гун Г. С. Управление качеством высокоточных профилей. М.: Металлургия, 1984. 152 с.
  59. Г. Ш., Гун Г.С. Логические законы оценки качества продукции. Магнитогорск. 1981. 23 с. Рукопись представлена МГМИ. Деп. В ВИНИТИ 19 авг. 1981, № 4105−81.
  60. Гун Г. С. Метод комплексной оценки качества металлопродукции // Известия вузов. Черная металлургия. 1982. № 8. С. 62−66.
  61. Г. Ш. Выбор и исследование рациональных технологических схем получения высокоточных фасонных профилей на основе комплексной оценки эффективности технологии: Дис.. канд. техн. наук, Магнитогорск: МГМИ. 1982. 120 с.
  62. Д.М. Развитие теории оценки качества и практики производства метизов автомобильного назначения на основе разработки конкурентоспособных технологий: Дис.. докт. техн. наук. Магнитогорск. ГОУ ВПО «МГТУ». 2008. 350 с.
  63. МГТУ им. Г. И. Носова. 2004. 150 с.
  64. В.В. Разработка и выбор сквозной технологии производства шаровых пальцев на основе комплексной оценки эффективности процессов: Дис.. канд. техн. наук. Магнитогорск: МГТУ им. Г. И. Носова. 2006. 150 с.
  65. JI. Как определять результативность и эффективность процессов? // Стандарты и качество. 2005. № 5. С. 23−28.
  66. О.П. Всеобщее управление качеством. М.: Радио и связь, 1999. 432 с.
  67. А.Н., Фомин C.B. Элементы теории функций и функционального анализа. М.: Наука, 2004 (7-е изд.). 333 с.
  68. С. Gini: Measurement of inequality of incomes, Economic Journal 31, 1921, p. 124−126.
  69. , M. O. (1905). «Methods of measuring the concentration of wealth». Publications of the American Statistical Association (Publications of the American Statistical Association, Vol. 9, No. 70) 9 (70), p. 209−219.
  70. Смирнов-Аляев Г. А. Сопротивление материалов пластическому деформированию. Л.: Машиностроение, 1978. 368 с.
  71. В.А. Упрочнение при холодной пластической деформации: М.: Машиностроение, 1980. 157 с.
  72. В.Н., Чукин М. В., Рубин Г. Ш. и др. Особенности реологических свойств высокоуглеродистой легированной стали для арматуры железобетонных шпал // Вестник ЮУрГУ. 2010. № 34. С. 50−53.
  73. В.А., Радионова Л. В. Формирование свойств углеродистой проволоки холодной деформацией. Магнитогорск: МГТУ, 2001. 120 с.
  74. Х.Н., Савельев Е. В. Упрочнение стальной проволоки при волочении // Моделирование и развитие технологических процессов обработки металлов давлением: Сб. науч. тр. Магнитогорск: МГМА, 1998. С. 21−30.
  75. Кошелев В.Е. Excel 2007. Эффективное использование. М.: Бином-пресс, 2008. 544 с.
  76. В.Л. Механика обработки металлов давлением. Екатеринбург: Изд-во УГТУ-УПИ, 2001. 836 с.
  77. Смирнов-Аляев Г. А. Механические основы пластической обработки металлов. Л.: Машиностроение, 1968. 271 с.
  78. Н.П. Теория обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1978. 360 с.
  79. П.И. Физические основы пластической деформации. М.: Металлургия, 1980. 546 с.
  80. А.Д. Теория пластического деформирования металлов. М., Металлургия, 1972. 389 с.
  81. A.A. Планирование эксперимента при исследовании технологических процессов. М.: Машиностроение, 1981. 184 с.
  82. С.Л., Кафаров В. В. Оптимизация эксперимента в химии и химической технологии: М.: Высшая школа, 1978. 430 с.
  83. С.И., Плахотин B.C. Уменьшение расслоений при волочении высокопрочной проволоки // Сталь. 1983. № 3. С. 69−71.
  84. Ю.Я., Меттус Г. С. Дефектность холоднотянутой стали и ее влияние на анизотропию механических свойств // Обработка металлов давлением: Межвуз. сб. науч. тр. Свердловск: УПИ, 1988. С. 15−21.
  85. A.B., Соколов A.A., Анашкин A.B. Пластичность и прочность углеродистых сталей при холодном волочении // Теория и практика производства метизов: Межвуз. сб. науч. тр. Свердловск: УПИ, 1986. С. 22−28.
  86. В.Н. Повышение результативности процесса производства высокопрочной стабилизированной арматуры для железобетонных шпал // Черные металлы. Июль 2010. С. 27−29.
  87. В.Н., Гун Г.С., Корчунов А. Г., Чукин В. В. Развитие технологических процессов производства высокопрочной арматуры для железобетонных шпал современных магистралей // Труды 8 Конгресса прокатчиков. Магнитогорск, 2010. С. 324−331.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!