Горнолыжная база в г. Нерюнгри

Горнолыжная база в г. Нерюнгри

горнолыжная база проектный благоустройство освещение

В дипломном проекте разработан проект здания «Горнолыжная база в г. Нерюнгри».

Необходимость в таком здании продиктована тем, что в настоящее время город Нерюнгри не имеет горнолыжной базы, способной удовлетворить нарастающий спрос у спортсменов и любителей горнолыжного спорта в связи с расширением горнолыжного туризма и превращением ее в базу общероссийского значения. Таким образом, в здании могут быть размещены спортсмены, приезжающие в город, а так же другие гости, желающие остановиться в отеле, расположенном в базе, в экологически чистой лесной зоне.

Кроме того, в здании базы могут проводиться банкеты, а также различные спортивные мероприятия.

Необычные архитектурные решения, Hi-Tech технологии с преобладанием стекла и металла в оформлении, высококлассная внешняя и внутренняя отделка, и, конечно, отличное обслуживание сделают базу «звездой» региона.

1. Архитектурно-строительная часть

1.1 Общая часть РП на строительство здания разработан на основании документов, перечень которых приведен в проекте. В административном отношении здание расположено в северной части города Нерюнгри, в районе больничного комплекса. В геоморфологическом отношении здание находится в районе лыжной базы «Снеговик». Участок земли, отведенный под застройку, относится к первому климатическому району со следующими характеристиками:

1.2 Генеральный план Участок земли, предназначенный под строительство здания, не имеет ограничений по площади. Площадка строительства относительно ровная с небольшим уклоном в южном направлении. В качестве основания используется тонкозернистый песчаник серовато — коричневого цвета.

Проектные решения генерального плана предусматривают комплексное благоустройство участка, подходов и подъездов к нему, организацию автостоянок, зон отдыха, газонов, установку светильников наружного освещения и озеленение крупномерным посадочным материалом.

1.3 Благоустройство территории Покрытие проездов, запроектировано исходя из условий движения транспорта, санитарно-гигиенических требований. Пешеходные дорожки мостятся мелкоштучной плиткой, устраиваются места для отдыха людей рядом с гостиницей. Озеленение территории представляет собой засев многолетними травами, посадку деревьев и кустарника.

1.4 Объемно-планировочное решение

Основные проектные решения по планировке помещений соответствуют технологическим и функциональным требованиям с учетом санитарно-гигиенических, противопожарных, экологических и градостроительных требований.

Горнолыжная база запроектирована как сложное в плане здание. Высота этажа 3,40 м.

В цокольной части здания располагаются помещения бытового обслуживания гостиницы.

На 1 этаже располагается вестибюль гостиницы, ресторан, спортивный зал, прокат лыж.

На 2 этаже — жилые и обслуживающие, административные помещения, зимний сад.

1.5 Строительные конструкции и изделия Фундаменты — столбчатые сборные.

Стены наружные — бетонные блоки

Перекрытие — сборные ж/б панели

Перегородки — кирпичные, толщиной 120 мм.

Полы — дощатые, линолеум, ковролин, мозаичные, из керамической плитки.

Окна — стеклопакеты.

Витражи — стеклопакеты.

Двери — наружные, внутренние — пластиковые различного исполнения.

1.6 Наружная отделка В качестве наружного ограждения фасада Б выступает витражное остекление на металлическом каркасе. Металлические изделия окрашиваются водостойкой эмалью. Наружная отделка стен фасада, А — вентилируемый фасад «Краспан-Металл-Стоун».

Цоколь — «Краспан-Металл-Стоун».

1.7 Внутренняя отделка

а. Жилые номера:

· полы — ковролин;

· стены — обои;

· потолок — декоративные плиты.

б. Коридоры, вестибюли, помещения для временного пребывания

· посетителей (ресторан, спортивный зал и др.), кабинеты:

· полы — керамическая плитка, ковролин, дощатые;

· стены — обои, декоративные плиты, зеркала;

· потолок — декоративные плиты, окрашивание.

в. Помещения обслуживающего персонала и хозяйственные помещения:

· полы — линолеум;

· стены — окрашивание, обои;

· потолок — побелка, плитка.

г. Санузлы:

· полы — керамическая плитка;

· стены — цветная глазурованная плитка;

· потолок — то же.

1.8 Инженерное оборудование Тепловые сети.

Источник теплоснабжения — ТЭЦ.

Система водоснабжения закрытая, горячее водоснабжение централизованное от теплового пункта. Регулирование отпуска тепла на источнике теплоснабжения по отопительному графику.

Отопление, вентиляция и кондиционирование.

Данный проект выполнен в соответствии со СНиП 2.04.05−86 «Отопление, вентиляция и кондиционирование». Воздухообмен в помещениях принят в соответствии со СНиП 2.08.02−89.

Отопление

Внутренние температуры в помещениях приняты согласно СНиП 2.08.02−89.

Система отопления принята однотрубная, вертикальная с нижней разводкой и П-образной отводкой.

Типы нагревательных приборов.

Конвекторы с высоким контуром — для лестничных клеток.

Радиаторы МС 140−108 — для основных помещений.

Вентиляция

Вентиляция запроектирована приточно-вытяжная с механическим побуждением и естественная вентиляция. Для нагревания холодного воздуха, попадающего с улицы при входе посетителей, во входных тамбурах используется тепловые завесы.

Наружные сети водоснабжения.

Наружные сети водопровода и горячего водоснабжения запроектированы из стальных электросварных труб по ГОСТ 10 704– — 76 с антикоррозийным покрытием и стальных оцинкованных труб по ГОСТ 3262– — 75, ТУ 14 -3 -476 -76 с антикоррозийным покрытием. Во избежание замерзания трубопровода прокладывается в одной изоляции с обратным трубопроводом тепловых сетей. Наружное пожаротушение здания осуществляется из пожарных гидрантов типа «Дорошевского».

Внутренний водопровод.

В здании запроектирована тупиковая система хозяйственно — питьевого водопровода с одним вводом.

Учет расхода воды производится водомером типа ВСКТ — 50.

Внутренние сети монтируется из металлопластиковых труб по ГОСТ 3262– — 75, а подводки и сливные бачки — пластмассовые по ТУ 400 — 28 — 168 — 78.

Магистральная сеть прокладывается в стальных коробах.

Необходимый напор воды обеспечивается напором в наружных сетях водопровода.

Горячее водоснабжение.

В здании запроектирована тупиковая система водоснабжения с циркуляцией воды по магистрали, согласно СНиП 2.04.01 — 85.

На вводе здания установлена запорная арматура, термометр и манометр.

Сеть горячего водоснабжения монтируется из металлопластиковых труб, по ГОСТ 3262– — 75. Магистральный и циркуляционный трубопроводы, во избежание лишних теплопотерь, теплоизолируются матами из стеклянно — штапельного волокна марки РСТ. Разводящие трубопроводные стояки прокладываются отдельно и теплоизоляции не подлежат.

Канализация Внутренние сети канализации запроектированы из фановых труб по ГОСТ 6942– — 80.

Монтаж и гидравлические испытания трубопроводов проводить согласно СНиП 3.05.01 — 83.

Наружные сети канализации запроектированы из стальных электросварных труб по ГОСТ 10 704– — 76.

Для прочистки сети устанавливаются смотровые колодцы из сборных железобетонных элементов по ГОСТ 8020 со стальными ревизиями.

Телефонизация.

Телефонизация от городской телефонной компании.

Электроснабжение.

От городских подстанций. Напряжение 220 В и 380 В.

1.9 Технологическое обеспечение здания Здание оборудуется следующими инженерными системами: отопление, вентиляция, холодное и горячее водоснабжение, канализация, электроосвещение, электросиловое оборудование, радио, телефон, телевидение, автоматика и КИП, охранно-пожарная сигнализация, пожаротушение.

1.10 Специальные мероприятия В проекте предусмотрены мероприятия по борьбе с природной агрессивностью на элементы конструкций.

Вертикальную гидроизоляцию фундаментов выполнить обмазкой — битумной мастикой за 2 раза.

Горизонтальную гидроизоляцию выполнить цементно-песчанным раствором состава 1:2 толщиной 20 мм.

По периметру здания устраивается асфальтобетонная отмостка. Район строительства сейсмический. Поэтому впроекте предусмотрены антисейсмические мероприятия в соответствии с требованиями СНиП П-7−61 «Строительство в сейсмических районах», такие как антисейсмические швы и пояса, блокировка корпусов и др.

Антикоррозийную защиту металлических конструкций производить лаком ПФ-170 ГОСТ 15 907–70 по грунтовке ГФ-020 с последующей окраской; ПФ-115 по ГOCT 6465−76X .

Все закладные и монтажные детали следует защищать от коррозии путем металлизации. Толщина цинкового металлического покрытия должна быть по 150 мкм.

1.11 Противопожарные мероприятия Проектом предусмотрены решения и мероприятия, обеспечивающие требование строительных норм и правил по пожарной безопасности зданий, ВСН 45−86 в том числе: Этажность и площадь застройки не превышает допустимых значений;

Эвакуация из здания предусмотрена по лестничным клеткам с непосредственным выходом наружу.

Также предусмотрена охранно-пожарная сигнализация. Пожарная сигнализация выполнена согласно СНиП 2.04.09−84 «Пожарная автоматика зданий и сооружений».

В качестве датчиков применяются тепловые извещатели РП — 105 — 2/1, дымовые ДИП — 1.

Сеть пожарной сигнализации выполняется проводом ТРП 1×2×0,4 открыто по стенам и потолку.

Для охраны помещений узла связи предусматривается блокировка окон и дверей.

Здание оборудовано автоматической системой пожаротушения.

1.12 Мероприятия по охране окружающей среды Проект разработан с соблюдением требований СНиП 11−18−76 по охране окружающей среды. Предусматривается сохранение деревьев.

Все стоки хозяйственно-фекальной канализации производятся в городскую канализационную сеть.

1.13 Техническая эксплуатация Раздел техническая эксплуатация разработан в соответствии с требованиями правил и норм технической эксплуатации зданий условиями сейсмичности.

Выполнение указаний по технической эксплуатации дает возможность эксплуатационным организациям более квалифицированно осуществлять мероприятия по обеспечению нормативных сроков службы здания.

1.14 Технико-экономические показатели

1. Количество этажей 2

2. Площадь застройки 786,2 м²

3. Строительный объем 10 183 м³

1.15 Теплотехнический расчет

1.15.1 НАРУЖНАЯ СТЕНА Величина сопротивления теплопередаче для пенополистерола с плотностью 20 кг/м3 и коэффициентом теплопроводности =0,033 Вт/м*С определена в соответствии с главой СНиП II-9−79 «Строительная теплотехника.»

За расчетную температуру наружного воздуха следует принимать среднюю температуру наиболее холодной пятидневки (табл.1,графа 18, СНиП II-6−72).

Для изготовления применяют сталь оцинкованную толщиной 0,5 мм с пластмассовым покрытием.

Термическое сопротивление каждого слоя:

где — толщина слоя (м);

— расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, принимается по СНиП II-3−79 «Строительная теплотехника».

Термическое сопротивление слоя оцинкованного металла:

Rм=0,0005/58=0.86 м20С/Вт.

Термическое сопротивление слоя пенополистерола:

Rп=0,399/0,033=12,1м20С/Вт.

Сумма термических сопротивлений отдельных слоев:

Rк= Rм+ Rп+ Rм=20.86+12,1=12,1м20С/Вт.

Сопротивление теплоотдачи наружной поверхности:

Rв=1/в, где вкоэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (м20С/Вт).

Rв=1/23=0,0435 м2/0С Вт.

Сопротивление теплоотдачи наружной поверхности ограждающих конструкций:

Rн=1/н, где нкоэффициент теплоотдачи наружной поверхности.

Rн=1/8,7=0,115 м20С/Вт.

Сопротивление теплопередачи:

R0=Rк+Rв+Rн=12,1+0,0435+0,115=12,26 м20С/Вт.

Сопротивление теплопередачи наружного ограждения должно быть не менее требуемого сопротивления теплопередачи:

R0R0тр.,

которое определяется с учетом санитарно-гигиенических требований, предъявляемых к помещениям зданий.

Минимальное допустимое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций:

гдекоэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл. 3, СНиП II-3−79 «Строительная теплотехника»;

— расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая согласно ГОСТ 12.1.005−88 и нормами проектирования соответствующих зданий и сооружений;

— расчетная температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 2.01.01−82;

— нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по табл. 2;

— коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по табл. 4.

R0тр.=1(49−0)/28,7=2.82м20С/Вт.

R0 =12,26 R0тр =2,82. — Условие удовлетворяется.

2. Расчет перекрытия с круглыми пустообразователями Таблица 2.2 Постоянная нагрузка от перекрытия

2.1.2 Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы а) Расчетный пролет и нагрузки.

При опирании на ригель поверху расчетный пролет:

l0=l-b/2=6−0,1Ч2=5,875 м

Подсчет нагрузок на 1 м² перекрытия приведен в таблице (таб.1).

Расчетная нагрузка на 1 длины при ширине плиты 2200 мм

с учетом коэффициента надежности по назначению здания n=0,95:

постоянная g=4,13 442,20,95=8,65кН/м;

полная g+v=10,134 2,20,95=21,2кН/м.

Нормативная нагрузка на 1м:

· постоянная g=3,683,30,95=8,65кН/м;

· полная g+v=8,682,20,95=18,1кН/м.

· в том числе постоянная и длительная 7,18 2,20,95=15кН/м.

б) Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.

От расчетной нагрузки:

;

;

От нормативной полной нагрузки:

;

;

От нормативной постоянной и длительной нагрузки:

.

в) Установление размеров сечения плиты.

Высота сечения многопустотной (12 круглых пустот диаметром 14 см) предварительно напряженной плиты h=;

рабочая высота сечения

.

Размеры: толщина верхней и нижней полок (20−14)0,5=3см, ширина реберсредних 3,5 см, крайних- 4,75 см. В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения; отношение, при этом в расчет вводится вся ширина полки; расчетная ширина ребра b=216−1214=48см.

г) Характеристики прочности бетона и арматуры.

Многопустотная предварительно напряженная плита армируется стержневой арматурой класса А-V с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3-й категории. Изделие подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении. Бетон тяжелый класса В25, соответствующий напрягаемой арматуре. Призменная прочность нормативная, расчетная; коэффициент условия работы бетона; нормативное сопротивление при растяжении ,

расчетное; начальный модуль упругости бетона Передаточная прочность Rbp устанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений. Арматура продольных ребер класса А-V, нормативное сопротивление, расчетное сопротивление Rs=680 МПа; модуль упругости Еs=190 000 МПа. Предварительное напряжение арматуры принимаем равным .

Проверяем выполнения условия: при электротермическом способе натяжения: МПа;

— условие выполняется.

Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения

по формуле:

здесь пр=7 — число напрягаемых стержней плиты.

Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения по формуле:

При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимается:

Предварительное напряжение с учетом точности натяжения:

д) Расчет прочности по сечению, нормальному к продольной оси.

M=92кН/м Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне. Вычисляем:

По таблице находим о=0,12

х=h0=0,1217=2см 3 см;

нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки =0,94.

Вычисляем характеристику сжатой зоны по формуле:

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны по формуле:

;

здесь — напряжение в арматуре с условным пределом текучести, в знаменателе формулы принято 500МПа, поскольку гb2<1. Предварительное напряжение с учетом полных потерь предварительно принято равным:

Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести:

где — для класса арматуры А-V .

Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:

принимаем 10 10 А-V, с площадью As=7,85 см².

е) Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси

Q=62кН.

Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения.

Влияние свесов сжатых полок:

Влияние усилия обжатия P=381,667кН:

Вычисляем:

принимаем 1,5;

В расчетном наклонном сечении

Отсюда

.

Принимаем с=34см. Тогда, следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется. На приопорных участках длиной l/4 устанавливается конструктивно 4 Вр — I с шагом, в средней части пролета поперечная арматура не применяется.

2.1.3 Расчет перекрытия с круглыми пустотообразователями по предельным остояниям второй группы а) Геометрические характеристики приведенного сечения Круглое очертание пустот заменим эквивалентным квадратным со стороной

.

Толщина полок эквивалентного сечения

Ширина ребра 216−12*12,6=64см.

Ширина пустот 216−64=152см.

Площадь приведенного сечения

(пренебрегаем ввиду малости величиной).

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения

Момент инерции сечения (симметричного)

Момент сопротивления сечения по нижней зоне

;

то же по верхней зоне .

Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны (верхней), до центра тяжести сечения по формуле

;

то же, наименее удаленной от растянутой зоны (нижней), здесь Отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузок и усилия обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй группы предварительно принимаем равным 0,75.

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне, согласно формуле

здесь — для двутаврового сечения при 2<=216/48=4,5<6.

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия

б) Потери предварительного напряжения арматуры.

Расчет потерь производится в соответствии с коэффициентом

точности натяжения арматуры при этом

Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения:

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами т. к. при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием. Усилие обжатия:

Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения:

Напряжение в бетоне при обжатии:

Устанавливаем величину передаточной прочности бетона из условия:

принимаем, тогда отношение 6/12,5=0,48

Вычисляем сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия P1 тогда:

Потери от быстропротекающей ползучести при:

Первые потери:

С учетом потерь напряжение ;

потери от усадки бетона:

потери от ползучести бетона

Вторые потери:

Полные потери:

Усилия обжатия с учетом полных потерь:

в) Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси.

Производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. При этом для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования третей категории, принимаются значения коэффициента надежности по нагрузке М=78кH*м Вычисляем момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов по формуле:

Здесь ядровый момент усилия обжатия при :

.

M=78кНм < Mcrc=68кНм — трещины в растянутой зоне не образуются, следовательно необходим расчет по раскрытию трещин.

Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности натяжения .

Расчетное условие:

условие выполняется, начальные трещины не образуются; - сопротивление бетона растяжению, соответствующее передаточной прочности бетона

г) Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси.

Предельная ширина раскрытия трещин:

— непродолжительная

— продолжительная

Изгибающие моменты от нормативных нагрузок:

— постоянной и длительной М=65кНм

— суммарной М=78кНм.

Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия

постоянной и длительной нагрузок:

Здесь

— плечо внутренней пары сил; т. к. усилие обжатия P приложено в центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры;

— момент сопротивления сечения по растянутой арматуре.

Приращение напряжений в арматуре от действия полной нагрузки:

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия всей

нагрузки:

Здесь

— диаметр продольной арматуры.

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия

постоянной и длительной нагрузок:

Ширина раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузок.

Непродолжительная ширина раскрытия трещин:

Продолжительная ширина раскрытия трещин:

д) Расчет прогиба плиты.

Прогиб определяется от нормативного значения постоянной и

длительной нагрузок, предельный прогиб .

Непродолжительное действие всей нагрузки:

Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и

длительной нагрузок М=65кНм;

Суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия

с учетом всех потерь и при ,

где

— коэффициент, характеризующий упруго-пластическое состояние бетона сжатой зоны, при кратковременном действии нагрузки;

— ;

— эксцентриситет

;

— коэффициент, характеризующий неравномерности деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами:

— коэффициент — при непродолжительном действии нагрузки для арматуры периодического профиля;

Вычисляем кривизну оси при изгибе:

Непродолжительное действие постоянных нагрузок:

М=78кНм;

Суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия

с учетом всех потерь и при ,

— эксцентриситет

;

— коэффициент, характеризующий неравномерности деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами:

— коэффициент — при непродолжительном действии нагрузки для арматуры периодического профиля;

Вычисляем кривизну оси при изгибе:

Продолжительное действие постоянной нагрузки:

М=78кНм;

при ;

для продолжительного действия нагрузки и влажности воздуха окружающей среды свыше 40%

Суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия

с учетом всех потерь и при ,

— эксцентриситет ;

— коэффициент, характеризующий неравномерности деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами:

— коэффициент — при продолжительном действии нагрузки для арматуры периодического профиля;

Вычисляем кривизну оси при изгибе:

Кривизну, обусловленную выгибом покрытия вследствие усадки и ползучести от усилия предварительного обжатия:

Напряжение:

Относительная деформация:

Напряжение:

Относительная деформация:

Кривизна:

Прогиб:

;

Прогиб не превышает предельную величину

2.2 Статический расчет многоэтажной рамы, определение усилий в ригелях рамы с учетом перераспределения моментов. Расчет прочности и конструирование ригелей с построением эпюры материалов

2.2.1 Определение усилий в ригеле поперечной рамы Расчетная схема и нагрузки.

Поперечная многоэтажная рама имеет регулярную расчетную схему с равными пролетами ригелей и равными длинами стоек (высотами этажей). Сечения ригелей и стоек по этажам также приняты постоянными. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу поперечных рам — 6 м.

Вычисляем расчетную нагрузку на 1 м длины ригеля:

· постоянная:

· от перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания

· от веса ригеля сечением 0,25Ч0,6 с учетом коэффициентов надежности и -3,919 кН/м.

Итого: q=26,1+3,919=30,02 кН/м.

· временная:

· с учетом: (полная временная)

· в том числе длительная: (длительная временная)

· кратковременная:

Полная нагрузка:

Сбор нагрузок на покрытие:

Снег:

удельный вес:

2.2.2 Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров в ригеле Практический расчет заключается в уменьшении примерно на 30% опорных моментов ригеля М21 и М23 по схемам загружения, при этом намечается образование пластических шарниров на опоре.

1+2

1−2

;

;

1+3

1−3

;

1+4

1−4

;

;

2−3

;

2.2.3 Опорные моменты ригеля по грани колонны Опорный момент ригеля по грани средней колонны слева М (21), 1 (абсолютные значения):

по схеме загружения 1+4 и выровненной эпюре моментов:

по схеме загружения 1+3

3) по схеме загружения 1+2

Опорный момент ригеля по грани средней колонны справа М (23), 1:

по схеме загружения 1+4 и выравненной эпюре моментов:

по схеме загружения 1+3

по схеме загружения 1+2

Т. к. по схеме загружения 1+4 M (23), 1=169,1 < M23=219,77 кНм следовательно расчетный опорный момент ригеля по грани средней опоры равен:

M=169,1 кНм .

Опорный момент ригеля по грани крайней колонны по схеме загружения 1+2 и выравненной эпюре моментов:

2.2.4 Поперечные силы ригеля Для расчета прочности по сечениям, наклонным к продольной оси, принимаются значения поперечных сил ригеля, большие из двух расчетов. На крайней опоре Q1=317,1 кН, на средней опоре слева по схеме загружения 1+2. Q2=293,14 кН. На средней опоре справа по схеме загружения 1+4

2.3 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси

2.3.1 Характеристики прочности бетона и арматуры Бетон тяжелый класса В30, расчетное сопротивления при сжатии Rb=17 МПа, при растяжении Rbt=1,2 МПа; коэффициент условий работы бетона

модуль упругости Eb=29 000МПа.

Арматура продольная рабочая класса A-III, расчетное сопротивление Rs=365 МПа, модуль упругости Es=200 000 МПа.

2.3.2 Определение высоты сечения ригеля Высоту сечения подбираем по опорному моменту при так как на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира. Принятое сечение ригеля следует проверить по пролетному моменту (если он больше опорного) так, чтобы относительная высота сжатой зоны была и исключалось переармированное неэкономичное сечение. При находим значение:

Граничная высота сжатой зоны:

где (при коэффициенте условий работы бетона когда при длительном действии нагрузки предельная сжимаемость бетона увеличивается и достигает 0,0025)

Вычисляем:

Проверка принятого сечения по пролетному моменту в данном случае производится, так как M=399,37 > M (12)=169,1 кНм.

принимаем

Производим подбор сечений арматуры в расчетных сечениях ригеля.

Сечение в первом пролете: M=399,37кНм;

Принимаем 432 А-III c

Сечение в среднем пролете: M=431,3 кНм;

Принимаем 432 А-III c

Арматура для восприятия отрицательного момента в пролете устанавливается по эпюре моментов, принимаем 212 А-III c

Сечение на средней опоре: M=169,1 кНм, арматура расположена в один ряд.

Принимаем 225 А-III c

Сечение на крайней опоре: M=189,5 кНм;

Принимаем 228 А-III c

2.4 Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси На средней опоре поперечная сила Q=347,2 кН.

Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки их с продольной арматурой d=25мм и принимают равным с площадью При классе A-III; так как вводят коэффициент условия работы и тогда Число каркасов 2, при этом

Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям

На всех приопорных участках длиной l/4 принят шаг s=20 см, в средней части пролета шаг

Вычисляем:

условие удовлетворяется.

Требование:

удовлетворяется.

2.5 Расчет прочности по наклонному сечению Вычисляем:

Так как

принимаем с=164 см.

Тогда:

Поперечная сила в вершине наклонного сечения:

Длина проекции расчетного наклонного сечения:

принимаем с0=120 см.

Вычисляем:

Условие прочности:

обеспечивается.

Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами:

;

Условие:

347,2кН<775,8кН

2.6 Конструирование арматуры ригеля Стык ригеля с колонной выполняется на ванной сварке выпусков верхних надопорных стержней и сварке закладных деталей ригеля и опорной консоли

Колонны. Ригель армируется двумя сварными каркасами, часть продольных стержней каркасов обрывается в соответствии с изменением огибающей эпюры моментов и по эпюре арматуры (материалов). Обрываемые стержни заводятся за место теоретического обрыва на длину заделки W.

Эпюру арматуры строят в такой последовательности:

· определяют изгибающие моменты М, воспринимаемые в расчетных сечениях, по фактически принятой арматуре;

· устанавливают аналитически по формулам или графически на огибающей эпюре моментов по ординатам М места теоретического обрыва стержней;

· опр5еделяют длину анкеровки обрываемых стержней

причем поперечная сила Q в месте теоретического обрыва стержня принимается соответствующей изгибающему моменту в этом сечении.

Сечение первого пролета.

на средней опоре арматура 225 А-III c ;

;

В месте теоретического обрыва арматура 212 А-III c

см;

;

()

х1=1,03 м; х2=5,82 м;

Так как х2=5,82 м

Поперечные стержни 8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 228 сохраняем с шагом s=20см;

поперечная сила в сечении, при х2=1,03м:

;

длина анкеровки ;

поперечная сила сечении, при х2=6м:

длина анкеровки;

— в пролете арматура 432 А-III c ;

;

В месте теоретического обрыва арматура 232 А-III c

см;

;

()

х3=2,6 м; х4=4,2 м;

Так как х4=4,2м>lх3=7,05−4,2=2,85 м, принимаем х4=2,85 м;

Поперечные стержни 8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 232 сохраняем с шагом s=20см;

поперечная сила сечении, при х3=1,9м:

;

длина анкеровки;

поперечная сила сечении, при х4=2,85м:

;

длина анкеровки Сечение среднего пролета.

на средней опоре арматура 225 А-III c ;

;

В месте теоретического обрыва арматура 212 А-III c

см;

;

()

х1=0,9 м; х2=6,3 м;

Так как х2=6,3 м

Поперечные стержни 8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 225 сохраняем с шагом s=20см;

поперечная сила в сечении, при х2=0,9м:

;

длина анкеровки ;

поперечная сила сечении, при х2=5,58м:

;

длина анкеровки;

— в пролете арматура 432 А-III c ;

;

В месте теоретического обрыва арматура 232 А-III c

см;

;

()

х3=2,1 м; х4=5,1 м;

Так как х4=5,1 м>lх3=7,2−2,1=5,1 м, принимаем х4=5,1 м;

Поперечные стержни 8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 232 сохраняем с шагом s=20см;

поперечная сила сечении, при х3=2,1м:

;

длина анкеровки;

поперечная сила сечении, при х4=5,1 м:

;

длина анкеровки

2.7 Определения усилий в средней колонне Расчет выполняем в программе «Лира-8.2», результаты приведены в таблице:

2.8 Расчет прочности средней колонны

2.8.1 Методика подбора сечений арматуры внецентренно сжатой колонны при >R — случай 2

Расчетные формулы для подбора симметричной арматуры Аs=As/ получают из совместного решения системы трех уравнений:

условия прочности по моменту;

уравнения равновесия продольных усилий;

Эмпирической зависимости для а.

Последовательность расчета по этим формулам следующая.

Определяют: ;

При этом 0 принимают Аs=As/ конструктивно по минимальному проценту армирования.

При > 0 определяют:

2.8.2 Характеристики прочности бетона и арматуры Класс тяжелого бетона В30 и класс арматуры А-III принимаются такие же, как и для ригеля.

2.8.3 Колонна I ЭТАЖА тах N=2453,4кН, в том числе от длительных нагрузок Nl=1449,5кН и соответствующий момент М=21,6кНм, в том числе от длительных нагрузок Ml=6,75кНм.

тах М=21,2кН, в том числе от длительных нагрузок Мl=6,75кН и соответствующий загружению 1+2 значение N=2217,1кНм, в том числе от длительных нагрузок Nl=1449,5Нм.

Подбор сечений симметричной арматуры Аs=As/ выполняют по двум комбинациям усилий и принимают большую площадь сечения. Анализом усилий часто можно установить одну расчетную комбинацию и по ней выполнять подбор сечений арматуры. Ограничимся здесь расчетом по второй комбинации усилий. Рабочая высота сечения ширина b=40см.

Эксцентриситет силы е0=M/N=21,2/22,17,1=0,01м=1см.

Случайный эксцентриситет: е0=h/30=40/30=1,33 см или е0=lcol/600=350/600=0,58 см, но не менее 1 см.

Поскольку случайный эксцентриситет е0=1,33 см больше эксцентриситета силы е0= 0,58 см, он и принимается для расчета статически неопределимой системы.

Найдем значение моментов в сечении относительно оси, проходящей через центр тяжести наименее сжатой (растянутой) арматуры. При длительной нагрузке

М1l=Ml+Nl (h/2-a)=6,75+1449,5(0,4/2−0,04)=238,67кНм;

при полной нагрузке

М1=M+N (h/2-a)=21,3+2217,1(0,4/2−0,04)=376,04кНм Отношение l0/r=390/8,67=45>14 — следует учитывать влияние прогиба колонны, где r=0,289h=7,23см — радиус ядра сечения.

Выражения для критической продольной силы при прямоугольном сечении с симметричным армированием Аs=As/ (без предварительного напряжения) с учетом, что Ib=r2A, Is=A (h/2-a)2, =2As /A, принимает вид:

Расчетная длина колонн многоэтажных зданий при жестком соединении ригелей с колоннами в сборных перекрытиях принимается равной высоте этажа l0=l. В нашем расчете l0=l ?3,5 м.

Для тяжелого бетона

.

Значение

=e0/h=1,33/40=0,033

принимаем =0,57. Отношение модулей упругости

=Еs /Еb=200 000/29000=6,9.

Задаемся коэффициентом армирования 1=2Аs/А=0,025 и вычисляем критическую силу по формуле:

Вычисляем коэффициент по формуле:

Значение е равно е=е0+h/2-а=1,332,6+400/2−40=112,6мм=12,6 см.

Определяем граничную высоту сжатой зоны по формуле:

здесь Вычисляем по формулам:

Определяем площадь арматуры по формуле:

Принято 228 А-III c; 1=2Аs/А=212,32/(3030)=0,027. — условие удовлетворяется.

2.8.4 Проверка несущей способности принятого сечения

N=2217,1кНм, М=21,2кН

h0=h-a=40−4=36см;

Найдем значение моментов в сечении относительно оси, проходящей через центр тяжести наименее сжатой (растянутой) арматуры. При длительной нагрузке

М1l=Ml+Nl (h/2-a)=6,75+1449,5(0,4/2−0,04)=166,2кНм;

при полной нагрузке

М1=M+N (h/2-a)=21,3+2217,1(0,4/2−0,04)=265,1кНм Отношение l0/r=350/11,56=30>14 — следует учитывать влияние прогиба колонны, где r=0,289h=11,56см — радиус ядра сечения.

Выражения для критической продольной силы при прямоугольном сечении с симметричным армированием Аs=As/ (без предварительного напряжения) с учетом, что Ib=r2A, Is=A (h/2-a)2, =2As /A, принимает вид:

Расчетная длина колонн многоэтажных зданий при жестком соединении ригелей с колоннами в сборных перекрытиях принимается равной высоте этажа l0=l. В нашем расчете l0=l ?3,5 м.

Для тяжелого бетона

.

Значение

=e0/h=1,33/40=0,033

принимаем =0,57. Отношение модулей упругости

=Еs /Еb=200 000/29000=6,9.

Задаемся коэффициентом армирования 1=2Аs/А=0,025 и вычисляем критическую силу по формуле:

Вычисляем коэффициент по формуле:

Значение е равно е=е0+h/2-а=1,332,6+300/2−40=112,6мм=12,6 см.

Определяем граничную высоту сжатой зоны по формуле:

здесь Вычисляем по формулам:

Определяем площадь арматуры по формуле:

Принято 228 А-III c ;

1=2Аs/А=212,32/(3030)=0,027. — условие удовлетворяется.

х=h0=0,9736=25,32 см несущая способность принятого сечения обеспечена

2.8.5 Консоль колонны Для опирания ригеля проектируем в соответствии консоль. Опорное давление ригеля Q=397,2кН (см. расчет поперечных сил ригеля); бетон класса В30, Rb=17МПа, гb2=0,9; Rbt=1,2МПа; арматура класса А-III, Rs=365МПа, Rsw=290МПа. Принимаем длину опорного площадки l=20см при ширине ригеля bbm=25см и проверяем условие согласно формуле:

Вылет консоли с учетом зазора с=5см составит l1=l+c=20+5=25см, при этом, согласно формуле расстояние: а=l1-l/2=25−20/2=15см.

Высоту сечения консоли у грани колонны принимаем равной h=(0,70,8)hbm =0,860=50см; при угле наклона сжатой грани г=450 высота консоли у свободного края h1=50−25=25см, при этом h1=25см=h/2=50/2=25см. Рабочая высота сечения консоли h0=h-a=50−3=47см. Поскольку l1=25см<0,9 h0=0,947=42,3 см, консоль короткая.

Проверяем высоту сечения короткой консоли в опорном сечении по условию:

Q=380,7кН>347,2кН — условие удовлетворяется.

Изгибающий момент консоли у грани колонны по формуле: M=Qa=347,20,15=52,08кНм.

Площадь сечения продольной арматуры консоли подбираем по изгибающему моменту у грани консоли, увеличенному на 25%, по формуле, принимаем:

принято 216 А-III c

Короткие консоли высотой сечения h=50см>2,5а=2,515=37,5 см армируются горизонтальными хомутами и отогнутыми стержнями.

Суммарное сечение отгибов, пересекающих верхнюю половину отрезка lw, Аi=0,002bh0=0,23 047=2,82 см², принимаем 216 А-III c Условие di25мм соблюдается.

Длина отгибов li=1,4120=28,2 см. Условие di=14мм (1/15)li=(1/15)282=19мм также соблюдается Горизонтальные хомуты принимаем 6 А-I. Шаг хомутов s=h/4=50/4=12,5 см, принято s=10см<15см.

2.8.6 Конструирование арматуры колонны Колонна армируется пространственными каркасами, образованными из плоских сварных каркасов. Диаметр поперечных стержней при диаметре продольной арматуры 28 мм в подвале и первом этаже 8 мм; принимаем 8 А-III с шагом s=300мм по разрезу стороны сечения колонны b=400мм, что менее 20d=2028=560мм. Колонна пятиэтажной рамы членится на три элемент зависимости длины: нижний в этаж, а два верхний в два этажа. Стык колонн выполняется на вантовой сварке выпусков стержней с бетонировкой, концы колонн усиливаются поперечными сетками согласно рис I. Элементы сборной колонны должны быть проверены на усилия, возникающие на монтаже от собственного веса с учетом коэффициента динамичности и по сечению в стыке.

2.9 Расчет фундаментов и основания под них

2.9.1 инженерно-геологические условия строительной площадки В геоморфологическом отношении здание находится в районе лыжной базы «Снеговик». Растительность представлена сосновым лесом средней густоты, с подлеском из молодой поросли сосны и ерника. Микрорельеф ровный, покров ягельно-брусничный. В геологическом строении площадки принимают участие отложения верхней юры беркакитской свиты, перекрытые с поверхности чехлом верхнечетвертичных и современных отложений элювиально-делювиального генезиса.

Верхнечетвертичные и современные отложения элювиально-делювиального генезиса представлены песком дресвяным, щебнистыми и глыбовыми грунтами с песчаным заполнителем. Верхнеюрские отложения беркакитской свиты представлены песчаниками прочными мелкозернистыми, от желтовато-серого до серого цвета, сильнотрещиноватыми.

На основании полевых и лабораторных исследований по типам, видам и разновидностям, согласно ГОСТ 25 100–95, выделено 3 инженерно-геологических элемента (ИГЭ):

ИГЭ-1. Почвенно-растительный слой с корневой системой.

ИГЭ-2. Песок дресвяный желтый, маловлажный. Обломочный материал представлен песчаником мелкозернистым, средней прочности.

ИГЭ-3. Песчаник прочный мелкозернистый, серый, сильнотрещиноватый трещины ориентированы субгоризонтально и субвертикально к оси керна, стенки трещин ожелезнены. Угол падения трещин 40−45.

Грунтовые воды не встречены.

Нормативные и расчетные показатели физико-механических свойств грунтов приведены в таблице 3.60. В соответствии с картой общего сейсмического районирования (ОСР — 97), СНиП 2.02.04 — 88 «Строительство в сейсмических районах» и изменения 5 к нему, сейсмичность площадки проектируемого строительства составляет 8 баллов, а при использовании в качестве основания грунтов ИГЭ-3 — 7 баллов.

Таблица 3.60 Физико-механические свойства грунтов

2.9.2 подбор размера подошвы фундамента и его армирование В соответствии со СНиП 2.02.01−83* условием проведения расчетов по деформациям (второму предельному состоянию) является ограничение среднего по подошве фундамента давления p величиной расчетного сопротивления R:

(2.2)

где p — среднее давление под подошвой фундамента, кПа;

R — расчетное сопротивление грунта основания, кПа.

Предварительная площадь подошвы фундамента:

(2.3.)

где NII — сумма нагрузок для расчетов по второй группе

предельных состояний, кН

R0 — табличное значение расчетного сопротивления грунта, в котором

располагается подошва фундамента, кН/мІ;

'ср — осредненное значение удельного веса тела фундамента и грунтов,

залегающих на обрезах его подошвы, 'ср = 20 кН/м3;

d1 — глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов

от пола подвала.

(2.4)

где hS — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

hcf — толщина конструкции пола подвала, м;

cf — расчетное сопротивление удельного веса конструкции пола подвала, кН/м3.

.

Предварительно подошва фундамента квадратная b=h=2,8 м; площадь 7,84мІ. Фундамент трехступенчатый, ступени высотой по 300 мм. Размер верхней ступени 0,9×0,9 м. Размер средней ступени 1,5×1,5 м.

Предварительно давление на грунт от расчетной нагрузки р=N/A=4100,17/(2,82,8)=522,98кН/м2.

Рабочая высота фундамента из условия продавливания по выражению:

(2.5)

Полная высота фундамента устанавливается из условия продавливания H=85+4=89см;

Принят окончательно фундамент высотой Н=90см, h0=86см — двухступенчатый рис. 2.61.

Расчетное сопротивление грунта основания R:

(2.6.)

где: с1 и с2 — коэффициенты условий работы, учитывающие особенности работы разных грунтов в основании фундаментов, с1 = 1,4и с2 = 1,4;

k — коэффициент, принимаемый k = 1,1, т. к. прочностные характеристики грунта приняты по таблицам СНиП 2.02.01−83*.

kz — коэффициент, принимаемый k = 1 (b<10м);

b — ширина подошвы фундамента, м;

II и 'II — усредненные расчетные значения удельного веса грунтов, залегающих соответственно ниже подошвы фундамента и выше подошвы фундамента;

сII — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

db — глубина подвала — расстояние от уровня планировки

до пола подвала, при ширине повала больше 20м — db =0;

Mr, Mq, Mc — безразмерные коэффициенты;

Mr = 1,68; Mq = 7,71; Mc = 9,58;

d1 — глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала. d1=0,6 м

II=25,1кН/м3 — удельный вес грунта, залегающего ниже подошвы фундамента.

/II=22,4кН/м3- удельный вес грунта, залегающего выше подошвы фундамента;

b=2,8 м;

Фактические напряжения под подошвой фундамента:

(2.7.)

где NII — нормативная вертикальная нагрузка на уровне

обреза фундамента, кН;

GfII и GgII — вес фундамента и грунта на его уступах;

A — площадь подошвы фундамента, м2.

GfII=(2,8*2,8*0,3+1,4*1,4*0,3)*20=58,8кН

GgII=(7,84мІ-0,5мІ)/2*3,0м*(25,1кН+20,4кН)/2=250,5кН;

R=701кПа.

Условие выполняется.

АРМИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА.

Характеристики прочности бетона и арматуры.

Фундамент армируется продольной и поперечной арматурой класса А-500С.

Бетон тяжелый класса В12,5, условия твердения естественные. Призменная прочность нормативная Rbn=Rb, ser=9,5МПа, расчетная Rb=7,5МПа., коэффициент условия работы бетона b2=0,9; нормативное сопротивление при растяжении

Rbth= Rbt, ser=1,0 МПа, расчетное Rbt=0,66МПа, начальный модуль упругости бетона Еb=21 000 МПа.

Расчетные характеристики арматуры класса А-500С, МПа (кгс/см2):

Расчетное сопротивление арматуры:

растяжению для предельного состояния первой группы Rs — 450 (4600)

· сжатию для предельного состояния первой группы Rsc — 450 (4600)

· поперечной растяжению для предельного состояния первой группы Rsw — 290 (2970)

· растяжению для предельного состояния второй группы Rs, ser — 500 (5100)

Модуль упругости арматуры Es — 200 000 (2 000 000)

Документ, регламентирующий качество бетона — СНиП 2.03.01−84*.

Документ, регламентирующий качество арматуры — СТО АСЧМ 7−93.

Расчетные изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II по формулам:

(2.8)

Площадь сечения арматуры:

(2.9)

Принята сварная сетка с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 1518 А-500С с шагом s=195мм. ().

Процент армирования расчетных сечений:

(2.10)

что больше

Рис. 2.61

2.9.3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОНЕЧНЫХ ОСАДОК ОСНОВАНИЯ Расчет основания по деформациям производится исходя из условия:

(2.11)

где: S — совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом;

Su — предельное значение совместной деформации основания и сооружения,

Для определения осадок используется метод послойного суммирования осадок линейно деформируемого полупространства. Для этого построены эпюры вертикальных напряжений от собственного веса грунта (эпюру zg) и дополнительных вертикальных напряжений (эпюра zp).

Вертикальные напряжения от собственного веса грунта:

(2.12)

где `- удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;

dn — глубина заложения фундамента;

i, hi — соответственно удельный вес и толщина i-го слоя;

(2.13)

на поверхности земли:

zq=0; 0,2zq=0

на уровне подошвы фундамента:

zq0=0,0251×1,8=0,0452МПа; 0,2zq=0,945МПа на глубине 6,24 м от подошвы фундамента:

zq2=0,0452+0,0251×6,24=0,202МПа; 0,2zq2=0,0404МПа Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента:

(2.14.)

где — коэффициент, принимаемый по таблицам СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения его сторон и относительной глубины, равной = 2z/b;

p0 = p — zg0 — дополнительное вертикальное давление на основание;

p — среднее давление под подошвой фундамента;

zg0 — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.

Интервал значения = 0,4 м, тогда высота элементарного слоя грунта hi=0,4×2,6/2=0,52 м Толща грунта разбита на слои толщиной hi=0,52 м, Ро=170−45,2=124,8 кПа= 0,124 МПа,

zg0=45,2 кПа, Расчет осадок проведен по формуле:

(2.15.)

где — безразмерный коэффициент, = 0,8;

zp, i — среднее значение дополнительного вертикального напряжения

в i — том слое;

hi, Ei — соответственно толщина и модуль деформации i-того слоя грунта.

Расчет ведется до тех пор, пока zp0.2z

Таблица 2.61 Вычисление значений ординат эпюры дополнительного напряжения

Нижняя граница сжимаемой толщи находится в точке пересечения вспомогательной эпюры и эпюры дополнительного напряжения. Осадка фундамента:

S=

=0,0048м=0,048 см. Для здания данного типа предельно допустимая осадка Su=10см. Получено s=1 Su=8см. Следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимую по СНиП 2.02.01−83*.

3. Организационно технологическая часть

3.1 технологическая часть

3.1.1 Ведение Все расчеты и принятые решения в данном разделе соответствуют [5, 6, 7, 8, 11, 12, 17, 31, 34, 36, 37, 38, 39, 40].

К основным строительно-монтажным работам приступать только после выполнения подготовительных работ и составления ППР на отдельные виды работ.

Время подготовительного периода входит в нормативную продолжительность строительства и включает:

I. Расчистку территории строительства.

II. Создание геодезической разбивочной основы.

III.Устройство временных подъездных путей, проездов, площадок.

IV.Устройство временного ограждения строительной площадки.

V.Инженерную подготовку строительной площадки, с первоочередными работами по вертикальной планировке территории

VI.Монтаж временных инвентарных зданий, механизированных установок и временных сооружений, коммуникаций тепло-, водоснабжения, энергообеспечения строительной площадки.

VII.Освещение территории и рабочих мест.

После завершения работ подготовительного периода и оформления соответствующих актов разрешается приступить к основным строительным, монтажным и специальным строительным работам. Грунт предназначается для обратной засыпки, отвозится во временный отвал на расстоянии 10 км В целях сокращения сроков строительства необходимо вести работы с наибольшим совмещением специализированных видов работ и обязательной организацией двухсменной работы строительно-монтажных организаций и средств механизации.

3.1.2 подсчет объема котлована В плане здание гостиницы имеет сложную форму, но геологические условия в пределах необходимой площади одинаковы и до глубины 1,1 м сложены песком дресвяным, и далее песчаником мелкозернистым.

План котлована показан на рис. 4.1.

Ширина откоса котлована:

a/h = m, (4.1.)

где mкоэффициент откоса

h=3,3 мглубина котлована

m=0,5, тогда ширина откоса

а=3,3*0,5=1,7 м. (4.2.)

F1=1151,32м2 — площадь дна котлована;

F2= 1425,64 м2 — площадь верха котлована;

м3; (4.3.)

— объём котлована.

Для котлованов разрабатываемых механизмами, недоработанный объём грунта дорабатывается вручную, в процентном отношении:

(4.4.)

x=138,7м3 — объем котлована разрабатываемый вручную;

Рис. 4.1

3.1.3 подбор монтажного крана Подбор крана осуществляем по основному параметру — грузоподъемности, с учетом вылета стрелы и высоты подъема крюка.

Требуемую грузоподъемность подбираем по ведомости наиболее часто поднимаемого груза Таблица 2.

Расчет требуемых технических параметров крана:

Высота подъема крюка над уровнем стоянки крана:

(4.5)

где h0 — превышение монтажного горизонта над уровнем стоянки крана, м

hз — запас по высоте для обеспечения безопасности монтажа

(не менее 1 м), м

hэ — высота или толщина элемента, м

hст — высота строповки (от верха элемента до крюка крана), м

Необходимая высота подъема верхнего конца стрелы:

НС = НК + hПС =14,9+2,45=17,35 где

hПС — высота полиспаста в стянутом состоянии (по паспорту), для расчетов от (2,45 — 3) м При выборе кранов высота подъема крюка зависит от вылета.

2) Определение грузоподъемности крана.

Требуемая грузоподъемность Q крана определяется массой поднимаемой конструкции и применяемого такелажного приспособления, а также массой конструкций усиления и навесных монтажных приспособлений, укрепляемых на конструкции до ее монтажа.

В общем, виде значение требуемой грузоподъемности крана Qk определяется по формуле:

QK = QЭ + qТП + qК + qМ, где

QЭ — масса монтируемого элемента, т;

qТП — масса такелажного приспособления, т, (стропы траверсы);

qМ — масса навесных монтажных приспособлений (оттяжки, кондуктор), т.