Произвести гидравлический расчет насосной установки для перекачки нефти
Для привода насосов выбираем 2 электродвигателя AB 250M2 (Электродвигатели взрывозащищенные серии АВ: двигатели трехфазные с короткозамкнутым ротором предназначены для продолжительного режима работы от сети переменного тока частотой 50 Гц номинального напряжения 660/380 В для внутренних и наружных установок взрывоопасных видов производств химической, газовой, нефтеперерабатывающей и других видов… Читать ещё >
Произвести гидравлический расчет насосной установки для перекачки нефти (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Произвести гидравлический расчет насосной установки для перекачки нефти с расходом Q, если известно, что всасывающий трубопровод насоса, присоединенный к заборному резервуару на глубину а от свободной поверхности, имеет длину lвс, два плавных поворота и обратный клапан с сеткой. Нагнетательный трубопровод длиной lнг имеет восемь плавных поворотов, обратный клапан и две задвижки. Максимальная высота взлива нефти в напорном резервуаре равна hн, а избыточное давление над её поверхностью p1 = 196,2 Па. поверхность земли в пункте установки напорного резервуара возвышается над поверхностью земли, где установлен заборный резервуар, на Hг.
Перекачиваемая жидкость имеет вязкость н и плотность с при температуре 10о С.
Полагая, что насосная станция работает круглосуточно, необходимо определить диаметр всасывающего и напорного трубопроводов — dвс и dнг, высоту расположения насосов относительно уровня нефти в заборном резервуаре, считая, что абсолютное давление над её поверхностью (р2) равно 40 кПа, полный напор насоса, тип и марку насоса для подачи заданного количества жидкости, мощность и тип электродвигателя.
Исходные данные для расчета приведены в таблице 4.
Таблица 4.
Наименование данных, единица измерения. | Значение. |
Производительность насоса Q, м3/ч. | |
Глубина присоединения всасывающего трубопровода а, м. | 2,0. |
Длина всасывающего трубопровода lвс, м. | |
Длина нагнетательного трубопровода lнг, м. | |
Высота нефти в напорном резервуаре равна hн, м. | |
Геодезическая разность отметок Hг, м. | |
Вязкость нефти н, м2/с. | 0,35. |
Плотность нефти с, кг/м3 | |
Избыточное давление над поверхностью нефти в напорном резервуаре p1, Па. | 196,2. |
Абсолютное давление над поверхностью нефти в заборном резервуаре p2, кПа. |
Рис. 3. Схема насосной установки.
Решение: Для перекачки жидкости данной вязкости с данным расходом должен применяться центробежный насос (см. Приложение 3).
Определим диаметры всасывающего и напорного трубопроводов. Из указаний к выполнению задачи:
м/с и м/с.
Тогда.
.
м и м.
По ГОСТ 8732– — 78 выбираем для всасывающего трубопровода трубы 426×9 с внутренним диаметром dвс = 0,408 м и для напорного трубопровода 325×9 с внутренним диаметром dнг = 0,307 м.
Уточним скорости движения нефти в трубопроводах.
.
= 1,26 м/с; = 2,23 м/с.
Определим режимы течения жидкости в трубопроводах, Для этого вычислим числа Рейнольдса в трубопроводах.
.
=30 542.
= 22 981.
Так как Јѕ2320 и Јѕ2320, то режим течения в обоих трубопроводах турбулентный (2320 — критическое число Рейнольдса).
Коэффициент гидравлического трения определим по формуле Блазиуса:
.
= 0,0239; = 0,0257.
Определим потери напора в трубопроводах.
Всасывающий трубопровод насоса имеет длину lвс, два плавных поворота и обратный клапан с сеткой. Значит.
.
где и — коэффициенты местного сопротивления плавных поворотов и обратного клапана с сеткой соответственно (из Приложения 2).
= 0,542 м.
Нагнетательный трубопровод длиной lнг имеет восемь плавных поворотов, обратный клапан и две задвижки.
.
где — коэффициент местного сопротивления задвижки (из Приложения 2).
= 44,768 м.
Составим уравнение Бернулли для всасывающего трубопровода.
.
где — абсолютное давление на входе насоса.
За нулевую отметку взят уровень поверхности земли, где установлен заборный резервуар.
Пусть = 1,0 м. Тогда.
.
Откуда = 43 311 Па (абсолютное давление на входе в насос).
Составим уравнение Бернулли для напорного трубопровода.
.
где — абсолютное давление на выходе из насоса; - атмосферное давление, = 100 кПа.
За нулевую отметку взят уровень поверхности земли, где установлен заборный резервуар.
.
Откуда = 1 371 252 Па (абсолютное давление на выходе из насоса).
Напор, создаваемый насосом.
= 151,25 м.
Полезная мощность насоса.
= 77 465 Вт.
Так как характеристики насосов приводятся для работы на воде, то их необходимо пересчитать для работы на вязкой жидкости.
= 15 832.
По номограмме Ляпкова (Уч.:Касьянов В. М. Гидромашины и компрессоры, стр.44).
Выбираем 2 насоса ЦНС 105−196 включенных параллельно (Из таблицы 4 Приложения 4), у которого Кн =0,74 (КПД насоса 74%) и высота всасывания hкр = 5,5 м.
Приводная мощность установки (2 насоса).
= 149 546 Вт.
Для привода насосов выбираем 2 электродвигателя AB 250M2 (Электродвигатели взрывозащищенные серии АВ: двигатели трехфазные с короткозамкнутым ротором предназначены для продолжительного режима работы от сети переменного тока частотой 50 Гц номинального напряжения 660/380 В для внутренних и наружных установок взрывоопасных видов производств химической, газовой, нефтеперерабатывающей и других видов промышленности) с частотой вращения 3000 об/мин и мощностью 90 кВт (? N 160кВт).
Проверим условие всасывания насоса. Воспользуемся условием безкавитационной работы центробежного насоса:
.
где — абсолютное давление над уровнем жидкости в резервуаре, =40 кПа; - критическое давление при котором происходит кавитация в насосе (срыв режима всасывания); - давление паров жидкости (из Приложения 1 при 10 град = 5750 Па); А — коэффициент противокавитационного запаса.
= 48 290 Па.
.
где а — коэффициент, зависящий от hкр, а = 1,2; Кф.к. — коэффициент формы колеса (рабочего), Кф.к. = 1,1; Кж — коэффициент природы жидкости, Кж = 0,89.
Тогда.
.
Или — условие безкавитационной работы центробежного насоса не выполняется. Определим z, при котором условие безкавитационной работы центробежного насоса будет выполняться.
.
Откуда м (Это означает что для подавления кавитации требуется подпор, что практически возможно, насос необходимо будет установить ниже уровня жидкости опорожняемой ёмкости на 3,1 м).