Введение.
Устройство трансформаторов
В настоящее время электрическая энергия для промышленных целей и электроснабжения городов производится на крупных тепловых или гидроэлектростанциях в виде трехфазной системы переменного тока частотой 50 Гц. Напряжения генераторов, установленных на электростанциях, стандартизованы и могут иметь значения 6600, 11 000, 13 800, 15 750, 18 000 или 20 000 в (ГОСТ 721−62). Для передачи электроэнергии… Читать ещё >
Введение. Устройство трансформаторов (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
В настоящее время электрическая энергия для промышленных целей и электроснабжения городов производится на крупных тепловых или гидроэлектростанциях в виде трехфазной системы переменного тока частотой 50 Гц. Напряжения генераторов, установленных на электростанциях, стандартизованы и могут иметь значения 6600, 11 000, 13 800, 15 750, 18 000 или 20 000 в (ГОСТ 721−62). Для передачи электроэнергии на большие расстояния это напряжение необходимо повышать до 110, 220, 330 или 500 кв в зависимости от расстояния и передаваемой мощности. Далее, на распределительных подстанциях напряжение требуется понижать до 6 или 10 кв (в городах и промышленных объектах) или до 35 кв (в сельских местностях и при большой протяженности распределительных сетей). Наконец, для ввода в заводские цеха и жилые квартиры напряжение сетей должно быть понижено до 380, 220 или 127 в. В некоторых случаях, например, для освещения котельных или механических цехов и сырых помещений, напряжение должно быть понижено до безопасной для жизни величины — 12, 24 или 36 в.
Повышение и понижение напряжения переменного тока и выполняют силовые трансформаторы. Трансформаторы сами электрическую энергию не производят, а только ее трансформируют, т. е. изменяют величину электрического напряжения. При этом трансформаторы могут быть повышающими, если они предназначены для повышения напряжения, и понижающими, если они предназначены для понижения напряжения. Но принципиально каждый трансформатор может быть использован либо как повышающий, либо как понижающий в зависимости от его назначения, т. е. он является обратимым аппаратом. Силовые трансформаторы обладают весьма высоким коэффициентом полезного действия (к. п. д.), значение которого составляет от 95 до 99,5%, в зависимости от мощности. Трансформатор большей мощности имеет соответственно и более высокий к. п. д.
Дано:
Полная номинальная мощность S = 1600 кВА Номинальные линейные напряжения:
Обмотка высшего напряжения UВН=35 кВ;
Обмотка низшего напряжения UНН=11 кВ;
Схема соединения и группы обмоток — Y/Д Потери холостого ходаP0=2900 Вт;
Ток холостого хода — i0=1.3%;
Потери короткого замыкания — Pк=16 500 Вт Напряжение короткого замыкания — Uк=6.5%;
Материал обмоток — медь Способ охлаждения — масляной Расчёт основных электрических величин трансформатор обмотка стержень напряжение Мощность одной фазы и одного стержня:
Sф = S' = = 533 кВ А.
Число фаз: m=3.
Номинальные токи На стороне ВН.
IВН = = 26.4 А На стороне НН.
IНН = = 83.98 А Фазные токи:
IФВН = IВН = 26.4 А (так как схема соединения Y).
IФНН = = = 48.5 А (так как схема соединения Д).
Фазные напряжения:
UФВН = = = 20 207 В.
UФНН = UНН = 11 000 В Выбираем испытательные напряжения по таблице 4.1.
Испытательные напряжения:
UИСПНН = 45 кВ.
UИСПВН = 85 кВ По таблице 5.8 выбираем тип обмоток:
Обмотка ВН при напряжении 35 кВ и токе 26.4 А — катушечная непрерывная; Обмотка НН при напряжении 11 кВ и токе 83.98 А — также катушечная непрерывная.
Для испытательного напряжения обмотки ВН (UИСПВН = 85 кВ) по таблице 4.5 находим изоляционные расстояния а12 = 27 мм; l'02 = 75 мм.
l''02 принимаем увеличенным на 60 мм для размещения прессующих колец.
l''02 = 87 мм; а22 = 30 мм.
Для испытательного напряжения обмотки НН (UИСПНН = 45 кВ) по таблице 4.4 находим а'01:
а'01 = 20 мм С учётом размещения в этом канале внутренних отводов расщепленной обмотки НН (примерно 25 мм) примем:
а01 = 45 мм Мощность обмоток одного стержня.
S' = 533 кВ, А Ширина приведенного канала рассеяния.
ap = а12 + (a1 + a2)/3;
(a1 + a2)/3 = 1.25 k = 1.25 0.48 0.01 = 0.0288 м.
(«к» выбираем согласно таблице 3.3, прим. 1).
ap = 0.027 + 0.0288 = 0.0558 м Активная и реактивная составляющие напряжения короткого напряжения:
ua = = = 1.031%.
up = =.
Выбираем трёхфазную стержневую шихтованную магнитную систему с косыми стыками на крайних стержнях и комбинированными «полукосыми» на среднем стержне. Прессовка стержней бандажами из стеклоленты и ярм — стальными балками.
Материал магнитной системы — холоднокатаная текстурованная рулонная сталь марки 3404 толщиной 0.35 мм.
Индукция в стержне.
Bc = 1.65 Тл (согласно таблице 2.4).
В сечении стержня 8 ступеней, коэффициент заполнения круга.
kкр = 0.928 (согласно таблице 2.5),.
изоляция пластин — нагревостойкое изоляционное покрытие, к3 = 0.97 (согласно таблице 2.3).
Коэффициент заполнения сталью кс = ккрк3= 0.9280.97 = 0.9.
Коэффициент усиления ярма кя = 1.013 (согласно таблице 8.7).
Индукция в ярме Вя = 1.65/1.013 = 1.628 Тл.
Число зазоров в магнитной системе на косом стыке 6, а на прямом 2.
Индукция в зазоре на прямом стыке.
В''3 = 1.6 Тл, на косом стыке В''3 = Вс/ = 1.6/ = 1.132 Тл.
Из таблицы 8.10 находим удельные потери в стали:
pc = 1.472 Вт/кг pя = 1.353 Вт/кг Из таблицы 8.17 находим удельную намагничивающую мощность:
qc = 2,556 ВА/кг qя = 1.958 ВА/кг Для зазоров на прямых и косых стыках.
q''3 = 28 600 ВА/м2 q'3 = 4000 ВА/м2
По таблице 3.6 находим коэффициент, учитывающий отношение потерь в обмотках к потерям короткого замыкания:
кд = 0.85.
По таблицам 3.4 и 3.5 находим постоянные коэффициенты для медных обмоток, а = 1.44 b = 0.89.
Принимаем коэффициент Роговского kp=0,95.
A = 0.507 = 0.507 = 0.472.
f = 50 Гц.
А1 = 5.63 3104 кс А3а = 5.63 3104 0.9 0.4723 1.44 = 7665.38 кг А2 = 3.60 5104 кс А2 l0 = 3.60 5104 0.9 0.4722 0.075 = 792.30 кг В1 = 2.40104 кс кя А3 (а+b+e) = 2.4104 0.9 1.013 0.4723 (1.44 + 0.89 + 0.41) = 6295, 1 кг В2 = 2.40104 кс кя А2 (а12 + а22) = 2.4104 0.9 1.013 0.4722 (0.027 + 0.003) = 146, 23 кг.
С1 = = = 92.42 кг.
кк, з = 1.41 (1 +) = 1.41 (1 +) = 21.69.
М = 0.156 10-6 кд кр = 0.156 10-6 21.692 0.85 0.95 = 14.33 МПа Коэффициенты уравнения для определения минимальной стоимости активной части трансформатора:
В = = = 0.089.
Из таблицы 3.7 находим koc=2.36.
С = = = 0.405.
kup=1,13.
D = koc kup = 2.36 1,13 = 0.023.
x5 + 0.089x4 — 0.405x — 0.023 = 0.
Решение этого уравнения даёт значение в = 0.7903, соответствующее минимальной стоимости активной части.
Находим предельные значения в по допустимой плотности тока:
XM 4.5 =.
= 4.5 = 94.
вy 1.794 = 9.956.
Значение вy лежит за пределами обычно принимаемых значений.
Масса одного угла магнитной системы:
Gy = 0.492 kc kя А3 х3 = 0.492 0.4723х3 = 471.67 х3
Активное сечение стержня:
Пс = 0.785 кс А2 х2 = 0.785 = 0.1573.
Площадь зазора на прямом стыке П''3 = Пс = 0.1573;
площадь зазора на косом стыке П'3 = Пс = 0.1573 х2 = 0.2224х2
Для магнитной системы потери холостого хода с учётом таблиц 8.10, 8.13 и 8.14.
Рх = кп.д рс (Gc + 0.5кп.у Gy) + кп.д ря (Gя — 6Gy + 0.5кп.у Gy) = 1.2 1.472 (Gc + +0.5 10.18 Gy) + 1.2 1.353 (Gя — 6Gy + 0.5 10.18 Gy) = 1.766Gc + 1.623Gя + +7.513Gy.
Намагничивающая мощность с учётом таблиц 8.17 и 8.20.
Qx = k'т.дk''т.дqc(Gc + 0.5kт.уkт.плGy) + k'т.д k''т.дqя (Gя — 6Gy + 0.5kт.у kт.плGy) + k''к.д?qзnзПз = 1.2 1.07 2,556(Gc + 0.5 42.4 1.5Gy) + 1.2 1.07 1.958(Gя — 6Gy + 0.5 42.4 1.5Gy) + 1.07 4000 60.2224х2 + 1.07 28 600 2.
0.1573 = 3.28(Gc + 31.8Gy) + 2.51(Gя — 6Gy +31.8Gy) + 5711.2x2 + 9627.39x2= 3.28Gc + 104.3Gy + 2.51Gя — 15.06Gy + 79.9Gy + 15 338.6x2 =.
= 3.28Gc + 2.51Gя + 169.1Gy + 15 338.6x2.
Определяем основные размеры трансформатора.
d = Ax; d12 = aAx; l = рd12/в;
2а2 = bd; C = d12 + a12 + 2a2 + a22;
в. | 1.2. | 1.8. | 2.4. | 3.0. | 3.6. |
1.04. | 1.15. | 1.24. | 1.31. | 1.37. | |
1.09. | 1.34. | 1.54. | 1.73. | 1.89. | |
1.14. | 1.55. | 1.92. | 2.27. | 2.61. | |
7370.1. | 6665.2. | 6181.4. | 5851.1. | 5594.9. | |
A2x2 = 792x2 | 863.3. | 1061.3. | 1219.7. | 1370.2. | 1496.9. |
Gc =. | 8233.5. | 7726.5. | 7481.7. | 7221.3. | 7091.8. |
B1x3 = 6295x3 | 7176.3. | 9757.2. | 12 086.4. | 14 289.6. | 16 429.9. |
B2x2 = 146.23x2 | 159.4. | 195.9. | 225.2. | 252.9. | 276.4. |
Gя = B1x3 + B2x2 | 7335.7. | 9953.1. | 12 311.6. | 14 542.5. | 16 706.3. |
Gст = Gс + Gя | 15 569.2. | 17 679.6. | 19 793.3. | 21 763.8. | 23 798.1. |
Gу = 471.67 х3 | 537.7. | 905.6. | 1070.7. | ||
1.766 Gc. | |||||
1.623 Gя. | |||||
7.513 Gy. | |||||
Рх | |||||
Пс = 0.1573. | 0.171. | 0.210. | 0.242. | 0.272. | 0.297. |
3.28 Gc. | 27 005.88. | 25 342.92. | 24 539.97. | 23 685.86. | 23 261.10. |
2.51 Gя. | 18 412.6. | 24 982.2. | 30 902.2. | 36 501.7. | 41 932.8. |
169.1 Gy. | |||||
15 338.6×2. | 16 718.4. | 20 552.9. | 23 620.52. | 26 534.74. | 28 988.8. |
Qx | 153 061.8. | 194 490.1. | 232 199.7. | 267 659.3. | 302 344.7. |
i0%. | 9.56. | 12.15. | 14.51. | 16.72. | 18.89. |
G0 = =. | 84.78. | 68.97. | 60.01. | 53.42. | 48.89. |
87.32. | 71.03. | 61.81. | 55.02. | 50.35. | |
Gпр = 1.10 1.03G0 | 98.93. | 80.47. | 70.03. | 62.33. | 57.04. |
ko.cGпр = 2.36Gпр | 233.47. | 189.90. | 165.27. | 147.09. | 134.61. |
С'а.ч = ko.cGпр + Gст | 15 802.67. | 17 869.5. | 19 958.5. | 21 910.9. | 23 932.7. |
J =. | 8.301. | 9.204. | 9.867. | 10.45. | 10.93. |
уp = Mx3 = 14.33x3 | 16.33. | 22.21. | 27.51. | 32.52. | 37.40. |
d = Ax = 0.472x. | 0.491. | 0.542. | 0.585. | 0.618. | 0.646. |
d12 = ad = 1.44d. | 0.707. | 0.780. | 0.842. | 0.890. | 0.930. |
l = рd12/в. | 1.65. | 1.36. | 1.101. | 0.931. | 0.811. |
C = d12 + a12 + bd + a22 | 1.2. | 1.319. | 1.419. | 1.497. | 1.561. |