Монтаж реактора мачтами способом скольжения с отрывом от земли

КурсоваяПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Разработка монтажно-технологической и проектно-конструкторской документации проектно-конструкторской организацией или собственными силами, контроль ее качества и изучение ИТР и бригадирами; Монтажная масса конструкций — GM характеризуется общей массой, которую необходимо поднять, переместить и установить в проектное положение в зависимости от принятого способа подъема (G0 =110 т… Читать ещё >

Монтаж реактора мачтами способом скольжения с отрывом от земли (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

1. Монтажная характеристика объекта

Монтажная характеристика объекта включает:

строительный габарит объекта — это предельные очертания объекта, определяющие возможность безопасного приближения к нему (при перемещении) монтажных или транспортных средств или монтируемых конструкций при их подаче (диаметр 2,5 м., длина 42,5 м);

монтажная масса конструкций — G_M характеризуется общей массой, которую необходимо поднять, переместить и установить в проектное положение в зависимости от принятого способа подъема (G₀ =110 т.);

высота подъема — технологически необходимая высота вертикального перемещения монтажных элементов (Н_тр);

глубина подачи определяется расстоянием перемещения монтируемой конструкции в горизонтальной плоскости по отношению к выбранным координатным осям и проектным расположениям (b=18 м. — расстояние от места строповки до плоскости мачты). За координатные оси могут быть приняты, например, оси монтажных кранов, установленных по отношению к объекту в соответствии с требованиями строительного габарита. В этом случае глубина подачи определяется монтажным вылетом рабочего оборудования — стрелы (крюка) крана — LM и описывается радиусом ее действия, т. е. расстоянием от центра тяжести элемента до оси вращения крана.

2. Последовательность такелажных работ

2.1 Подготовительные работы

К подготовительным работам относятся:

приемка проектно-сметной документации, контроль ее качества с привлечением сметно-договорного отдела и изучение инженерно-техническими работниками и бригадирами монтажных бригад;

разработка монтажно-технологической и проектно-конструкторской документации проектно-конструкторской организацией или собственными силами, контроль ее качества и изучение ИТР и бригадирами;

приемка и изучение технических описаний на поставляемое технологическое оборудование;

приемка строительных конструкций, связанных с монтажом технологического оборудования, конструкций и коммуникаций, с привлечением линейных ИТР;

приемка технологического оборудования, металлоконструкций, узлов трубопроводов, монтажных заготовок и материалов в монтаж с привлечением линейных ИТР;

производственно-технологическая комплектация объектов материально-техническими ресурсами с привлечением отдела материально-технического снабжения и линейных ИТР;

метрологическое обеспечение монтажных работ.

2.2 Последовательность подъема

До подъема аппарата независимо от метода монтажа необходимо:

установить на аппарате строповочные устройства и закрепить требуемую для подъема оснастку;

проверить работоспособность используемого средства и его механизмов, а также соответствие их установки решениям ППР;

предусмотреть средства для расстроповки аппарата после его установки в проектное положение.

Подъем и установку аппаратов с защитными покрытиями необходимо производить с принятием мер для предохранения их от повреждения в соответствии с решениями ППР.

Подъем аппарата методом скольжения с отрывом производится в следующей последовательности:

1) выложить аппарат в исходное для подъема положение, уложив (закрепив) низ аппарата на средство для перемещения, и установить системы подтаскивания и удержания;

2) выполнить пробный отрыв верхней части аппарата от опор на 200−300 мм с выдержкой 10−15 мин, проверив при этом состояние грузоподъемных средств и используемой оснастки;

3) работая грузоподъемными средствами и системой подтаскивания низа аппарата в соответствии с циклограммой подъема, продолжить его подъем до положения, близкого к положению неустойчивого равновесия (центр массы аппарата и точка опирания низа расположены на одной вертикали);

4) натянуть удерживающую систему и продолжить подъем аппарата до вертикального положения, работая попеременно грузоподъемными средствами и удерживающей системой;

5) установить аппарат на фундамент провести выверку (Установка аппаратов должна производиться на выверенный и очищенный в соответствии с требованиями СНиП 3.05.05−84 фундамент и осуществляется в соответствии с требованиями ВСН 361−85) и закрепить его.

3. Расчетно-конструкторская часть

3.1 Расчет грузового полиспаста

Рис. 1 Расчетная схема подъема Определяем нагрузку на подвижный блок полиспаста:

(3.1)

Где, — масса поднимаемого оборудования;

— количество полиспастов.

Находим усилие, действующие на неподвижный блок полиспаста:

(3.2)

Согласно приложениюVI подбираем оба блока полиспаста по наибольшему усилию т.к. используем два полиспаста то выбираем БМ-75 с грузоподъемностью 75 т, количество роликов 7 шт. диаметром 475 мм., масса 1667 кг. Т.о. в полиспасте, состоящем из двух блоков, общее количество роликов m _П =7*2=14 шт. масса G _б =1667*2=3334 кг.

Выбираем блоки с роликами на подшипниках тогда по таблице 11 КПД полиспаста для общего количества роликов m=16 (14 полиспастных и 2 отводных).

Рассчитываем усилие в сбегающей ветви:

(3.3)

Находим разрывное усилие в сбегающей ветви полиспаста:

(3.4)

Где, — коэффициент запаса прочности при грузоподъемности от 50 до 100 т.

По таблице I подбираем для запасовки канат типа ЛК-РО конструкции 6×36 (1+7+7/7+14)+1 о.с. ГОСТ 7668–80 с характеристиками:

временное сопротивление разрыву, МПа 1568

разрывное усилие, кН 237,5

диаметр каната, мм 22

масса 1000 м каната, кг 1830

Рассчитываем длину каната для оснастки полиспаста:

(3.5)

Где, h-длина полиспаста в растянутом виде, принимаем равной высоте подъема аппарата;

— диаметр роликов в блоках;

— длина сбегающей ветви назначаем;

— запас длины.

Находим суммарную массу полиспаста:

(3.6)

Где, — масса 1000 м каната.

Определяем усилие на канате, закрепляющий неподвижный блок полиспаста:

(3.7)

Приняв канат для крепления верхнего блока полиспаста из 10 ветвей и приняв по приложению ХI коэффициент запаса 6 как для стропа, рассчитываем усилие в каждой ветви:

(3.8)

временное сопротивление разрыву, МПа 1568

разрывное усилие, кН 417,5

диаметр каната, мм 29,0

масса 1000 м каната, кг 3215

По усилию в сбегающей ветви полиспаста по приложению VII подбираем лебедку типа ЛМС-8/800 с тяговым усилием 80кН. и канатоемкостью 800 м.

Подбираем бетонные блоки для инвентарного наземного якоря, установленного на гравийном основании.

Рис. 2. Расчетная схема для наземного якоря Определяем величины горизонтальной и вертикальной составляющей усилия в ванте:

(3.9)

(3.10)

Где, -угол наклона тяги к горизонту.

Находим общую массу якоря, обеспечивающую устойчивость его от сдвига:

(3.11)

где — коэффициент трения скольжения якоря по грунту, (для гравия);

— коэффициент запаса устойчивости якоря от сдвига ().

Выбираем бетонные блоки размером 1,5×1×1,35 м. и массой g=4.5 т. и определяем их необходимое количество:

(3.12)

Принимаем количество блоков m=3 шт., тогда масса якоря

(3.13)

Принимаем размеры опорной рамы для укладки блоков в плане 2,8×4,7 м. и, зная, что плечо b составляет половину длины рамы (b=2,35 м.), определяем плечо (а) опрокидывающего момента от усилия N в тяге:

(3.14)

Проверяем устойчивость якоря от опрокидывания:

(3.15)

где — коэффициент устойчивости якоря от опрокидывания ()

Это неравенство свидетельствует об устойчивости якоря от опрокидывания.

3.2 Расчет вант

Рис. 3. Схема расчета высоты мачты Усилие в задних вантах при принятой схеме принимаются согласно таблицы ХIХ.

Для мачты длиной 46 м. и массе поднимаемого груза 110 т

Определяем разрывное усилие каната:

(3.16)

где — коэффициент запаса прочности (приложение ХI).

По таблице I подбираем для запасовки канат типа ЛК-Р конструкции 6×19 (1+6+6/6)+1 о.с. ГОСТ 7668–80 с характеристиками:

временное сопротивление разрыву, МПа 1764

разрывное усилие, кН 573,0

диаметр каната, мм 32,0

масса 1000 м каната, кг 3845

Подбираем бетонные блоки для инвентарного наземного якоря, установленного на гравийном основании.

Определяем величины горизонтальной и вертикальной составляющей усилия в ванте:

(3.17)

(3.18)

Где, -угол наклона ванты к горизонту.

Находим общую массу якоря, обеспечивающую устойчивость его от сдвига:

(3.19)

где — коэффициент трения скольжения якоря по грунту, (для гравия);

— коэффициент запаса устойчивости якоря от сдвига ().

Выбираем бетонные блоки размером 1,5×1×1,35 м. и массой g=4.5 т. и определяем их необходимое количество:

(3.20)

Принимаем количество блоков m=6 шт., тогда масса якоря

(3.21)

Принимаем размеры опорной рамы для укладки блоков в плане 4,2×5 м. и, зная, что плечо b составляет половину длины рамы (b=2,5 м.), определяем плечо (а) опрокидывающего момента от усилия Р в тяге:

(3.22)

Проверяем устойчивость якоря от опрокидывания:

(3.23)

где — коэффициент устойчивости якоря от опрокидывания ()

Это неравенство свидетельствует об устойчивости якоря от опрокидывания.

Рассчитываем усилие в боковых вантах, задаем угол, и углом между грузовым полиспастом и мачтой :

(3.24)

Определяем разрывное усилие каната:

(3.25)

где — коэффициент запаса прочности (приложение ХI).

По таблице I подбираем для запасовки канат типа ЛК-Р конструкции 6×19 (1+6+6/6)+1 о.с. ГОСТ 7668–80 с характеристиками:

временное сопротивление разрыву, МПа 1764

разрывное усилие, кН 856,0

диаметр каната, мм 39,5

масса 1000 м каната, кг 5740

Подбираем бетонные блоки для инвентарного наземного якоря, установленного на гравийном основании.

Определяем величины горизонтальной и вертикальной составляющей усилия в ванте:

(3.26)

(3.27)

Где, -угол наклона ванты к горизонту.

Находим общую массу якоря, обеспечивающую устойчивость его от сдвига:

(3.28)

где — коэффициент трения скольжения якоря по грунту, (для гравия);

— коэффициент запаса устойчивости якоря от сдвига ().

Выбираем бетонные блоки размером 1,5×1×1,35 м. и массой g=4.5 т. и определяем их необходимое количество:

(3.29)

Принимаем количество блоков m=9 шт., тогда масса якоря

(3.30)

(3.31)

Проверяем устойчивость якоря от опрокидывания:

(3.32)

где — коэффициент устойчивости якоря от опрокидывания ()

Это неравенство свидетельствует об устойчивости якоря от опрокидывания.

3.3 Расчет мачты

Находим необходимую высоту мачты:

(3.33)

Где, — высота фундамента;

— запас высоты над фундаментом;

— место строповки от основания колонны;

— высота стропа;

— длина полиспаста БМ-75 в стянутом виде;

— высота оголовка мачты.

Т.к. высота трубчатых мачт ограничена 30 м. то для дальнейших расчетов принимаем решетчатую мачту.

Находим суммарное сжимающее усилие, действующие по оси мачты:

(3.34)

Где, — масса решетчатой мачты.

(3.35)

Рассчитываем требуемую площадь поперечного сечения мачты:

(3.36)

Где, -коэффициент продольного изгиба (для решетчатых мачт 0,7−0,9)

— коэффициент условий работы, для монтажных мачт ;

— расчетное сопротивление при сжатии для прокатной стали, для стали С38/23 R=210 МПа.

По приложению IV подбираем сечение поясных уголков. Выбираем уголок № 10 с размерами b=100 мм., d=12 мм.,, момент инерции I=208,9 см⁴, радиус инерции r=3,03 см., расстояние от центра масс z=2,91 см.

Проверяем суммарную площадь сечения

(3.37)

Задаемся размером стороны мачты b исходя из высоты мачты Н=46,4 м. то 1400 мм.

Определяем момент инерции мачты:

(3.38)

Находим радиус инерции мачты:

(3.39)

Находим гибкость мачты:

(3.40)

Определяем приведенную гибкость мачты:

(3.41)

Где, — коэффициенты зависящие от наклона раскосов, обычно

— площадь сечения раскосов.

Определяем площадь сечения раскосов:

(3.42)

Где, N_р — продольное усилие в раскосе, кН.;

m=0,75 — коэффициент условий работы;

Определяем продольное усилие в раскосе:

(3.43)

По приведенной гибкости находим коэффициент продольного изгиба прил. XV.

Полученное сечение мачты проверяем на устойчивость:

(3.44)

Условие выполнено.

Определяем расчетную длину ветви поясного уголка между узлами решетки:

(3.45)

Где, — коэффициент приведения расчетной длины ветви:

— конструктивная длина ветви.

Находим гибкость ветви поясного уголка:

(3.46)

По приведенной гибкости находим коэффициент продольного изгиба прил. XV.

Проверяем на устойчивость участок ветви поясного уголка между узлами решетки:

(3.47)

Где,

Рассчитываем решетку, соединяющую поясные уголки и состоящую из раскосов и стоек.

Расчет раскоса.

Продольное усилие в раскосе, и требуемую площадь сечения раскоса рассчитано выше.

По приложению IV подбираем сечение уголков раскосов. Выбираем с запасом уголок № 4 с размерами b=40 мм., d=3 мм.,, момент инерции I=4,58 см⁴, радиус инерции r=1,22 см., расстояние от центра масс z=1,13 см.

Определяем конструктивную длину раскоса:

(3.48)

Рис. 4. Расчетная схема решетчатой монтажной мачты Определяем расчетную длину раскоса:

(3.49)

Находим гибкость раскоса:

(3.50)

По приведенной гибкости находим коэффициент продольного изгиба прил. XV.

Проверяем раскос на устойчивость:

(3.51)

Расчет стойки.

Определяем сжимающее усилие в стойке:

(3.52)

Задаемся размерами уголка для стойки: уголок выбираем такой же, как и для раскоса.

Определяем расчетную длину стойки, принимая ее конструктивную длину и :

(3.53)

Находим гибкость стойки:

(3.54)

По приведенной гибкости находим коэффициент продольного изгиба прил. XV.

Проверяем стойку на устойчивость:

(3.55)

Условие выполнено.

3.4 Расчет системы подтаскивания трактором

Рис. 5. Расчетная схема системы подтаскивания Находим усилие трения при перемещении опоры аппарата на тележке по рельсовым путям:

(3.56)

где f-коэффициент трения (для тележки по рельсовым путям f=0,02);

По найденному усилию трения при перемещении опоры аппарата на тележке по рельсовым путям выбираем трактор С-80 с тяговым усилием 88 кН., массой 11,9 т., мощностью двигателя N=68 кВТ. и максимальной скоростью

Находим силу тяги подобранного тягача по мощности двигателя:

(3.57)

где — КПД двигателя и силовой передачи (для тракторов).

Находим силу тяги тягача по сцеплению с поверхностью дороги:

(3.58)

где — сцепная масса тягача для трактора равна его массе.

— коэффициент сцепления с дорогой Принимая во внимание, что буксования гусениц тягача не будет (), а также что наименьшая сила тяги для данного случая превышает расчетное тяговое усилие тягач выбран правильно.

Определяем разрывное усилие каната:

(3.59)

где — коэффициент запаса прочности (приложение ХI).

По таблице I подбираем для запасовки канат типа ЛК-Р конструкции 6×19 (1+6+6/6)+1 о.с. ГОСТ 7668–80 с характеристиками:

временное сопротивление разрыву, МПа 1764

разрывное усилие, кН 68,8

диаметр каната, мм 11,0

3.5 Расчёт системы оттяжки

Находим уголмежду продольной осью колонны и вертикалью, назначаем :

(3.60)

Находим усилие в оттяжке основания колонны от фундамента, задаваясь углом

Рис. 6. Расчетная схема системы торможения

(3.61)

По найденному усилию для оттягивания основания оборудования от фундамента при отрыве от земли выбираем трактор С-80 с тяговым усилием 88 кН., массой 11,9 т., мощностью двигателя N=68 кВТ. и максимальной скоростью

Находим силу тяги подобранного тягача по мощности двигателя:

(3.62)

где — КПД двигателя и силовой передачи (для тракторов).

Находим силу тяги тягача по сцеплению с поверхностью дороги:

(3.63)

где — сцепная масса тягача для трактора равна его массе.

— коэффициент сцепления с дорогой В результате расчетов получили, что, делаем вывод: буксования гусениц тягача не будет тягач выбран правильно.

Определяем разрывное усилие каната:

(3.64)

где — коэффициент запаса прочности (приложение ХI).

По таблице I подбираем для запасовки канат типа ЛК-Р конструкции 6×19 (1+6+6/6)+1 о.с. ГОСТ 7668–80 с характеристиками:

временное сопротивление разрыву, МПа 1764

разрывное усилие, кН 314,0

диаметр каната, мм 24,0

масса 1000 м каната, кг 2110

3.6 Выбор монтажного штуцера

Подъемное усилие в каждом полиспасте:

Определяем величину момента, действующего на штуцер, принимая L=12 см.

(3.65)

Определяем минимальный момент сопротивления поперечного сечения стального патрубка для штуцера:

(3.66)

Согласно приложениюV подбираем с запасом сечение патрубка D=325/10 с моментом сопротивления

Проверяем на прочность сварной кольцевой шов крепления штуцера к корпусу аппарата:

(3.67)

Где, -коэффициент учитывающий глубину провара (для ручной сварки);

— толщина шва, при усилии от 500 до 2500 кН, ;

— радиус штуцера;

— горизонтальная составляющая усилия ;

— расчетное сопротивление для стали класса С38/23

Равенство не выполняется, выбираем трубу D=530.

Равенство выполнено.

такелажный строповочный оснастка мачта

3.7 Расчет стропов

Рис. 7. Расчетная схема стропа Подъемное усилие в каждом полиспасте:

Определяем разрывное усилие в ветви стропа:

(3.68)

где — коэффициент запаса прочности (приложение ХI);

— число ветвей в стропе;

— угол наклона ветви стропа к вертикали.

(3.69)

разрывное усилие, кН 1715,0

диаметр каната, мм 56,0

масса 1000 м каната, кг 12 050

Определяем длину каната для стропа:

(3.70)

Где, — длина ветви стропа;

(3.71)

— число заделок каната в стропе;

с — длина заделки каната:

Рис. 8. Схема заделки каната

(3.72)

1. Матвеев В. В. «Примеры расчёта такелажной оснастки» М. Стройиздат 1987 г.

2. Крупин Н. Ф. «Методическое пособие по выполнению курсового проекта по предмету „Подъемно-транспортное и такелажное оборудование“ для средних специальных учебных заведений по специальности № 0510-Монтаж и ремонт промышленного оборудования, специализация — монтаж промышленного оборудования». Москва 1983 г.

Показать весь текст

Заполнить форму текущей работой