Продольная дифференциальная защита с реле типа РНТ-565

Если чувствительность защиты с реле типа РНТ-565 недостаточна, применяется дифференциальная защита с торможением с реле типа ДЗТ-11.

Порядок расчета дифзащиты с реле РНТ-565 следующий.

1. Определяют первичные токи для всех обмоток защищаемого трансформатора, соответствующие его номинальной мощности:

I_н = S_н / (3U_н ). (7.1).

• 2. Выбирают типы трансформаторов тока, их коэффициенты трансформации и схемы соединений для всех сторон защищаемого трансформатора. Коэффициенты трансформации целесообразно выбирать такими, чтобы вторичные токи в плечах защиты не превышали 5 А.
• 3. Определяют вторичные токи в плечах защиты:

I_н2 = К⁽³⁾_схI_н / К_I, (7.2).

где К⁽³⁾_сх — коэффициент схемы для симметричного режима.

• 4. Выбирают основную сторону защищаемого трансформатора. За основную принимают сторону, которой соответствует наибольший из вторичных токов в плечах защиты.
• 5. Рассчитывают первичный ток срабатывания защиты I_сз. Отстройка от расчетного тока небаланса I_{нб.расч} при переходном режиме внешнего КЗ производится по выражению:

I_сз К_отсI_{нб.расч}, (7.3).

где I_{нб.расч} представляет из себя сумму вида:

I_{нб.расч} = I^`_{нб.расч} + I^``_{нб.расч} + I^```_{нб.расч} , (7.4).

I^`_{нб.расч} — составляющая тока небаланса, обусловленная погрешностью трансформатора тока;

I^``_{нб.расч} — составляющая тока небаланса, обусловленная регулированием напряжения защищаемого трансформатора;

I^```_{нб.расч} — составляющая тока небаланса, обусловленная неточностью установки на реле расчетных чисел витков для неосновной стороны.

I^`_{нб.расч} = К_аК_однI_к.макс ; (7.5).

I^``_{нб.расч} = UI_к.макс ; (7.6).

I^```_{нб.расч} = ( _расч - _ф )I_к.макс /_расч, (7.7).

где I_к.макс — периодическая составляющая тока, проходящего через трансформатор при расчетном внешнем КЗ, приведенного к основной стороне;

К_а =1 — коэффициент, учитывающий влияние на быстродействующие защиты переходных процессов при КЗ, которые сопровождаются прохождением апериодических составляющих в токе КЗ;

К_одн = 1 — коэффициент однотипности ТА;

= 0.1 — погрешность ТА;

U — половина регулировочного диапазона устройства РПН в о.е.;

_расч — расчетное число витков обмотки насыщающегося трансформатора тока (НТТ) реле неосновной стороны;

_ф — фактическое (целое) число витков обмотки НТТ неосновной стороны.

Так как число витков _расч заранее не определено, вначале I_{нб.расч} рассчитывается как сумма двух составляющих:

I_{нб.расч} = I^`_{нб.расч} + I^``_{нб.расч}. (7.8).

Затем, после выбора тока срабатывания и определения расчетных чисел витков НТТ реле РНТ определяется суммарный ток небаланса по (7.4) и уточняется ранее выбранный ток срабатывания.

Отстройка от броска намагничивающего тока при включении трансформатора в холостом режиме или при восстановлении напряжения после отключения короткого замыкания производится по выражению:

I_сз К_отсI_н, (7.9).

где I_н — номинальный ток, соответствующий номинальному напряжению среднего ответвления устройства РПН и номинальной мощности трансформатора (ток должен быть приведен к высокой стороне); К_отс = 1,3 — коэффициент отстройки от броска намагничивающего тока.

Из двух значений, полученных по (7.3) и (7.9), принимается большее.

Если для трансформатора мощностью 25 МВА и более окажется, что I_сз 1,5 I_н, то согласно ПУЭ защиту следует выполнять с реле ДЗТ-11.

6. Предварительная проверка чувствительности выполняется по выражению:

К_ч = К^(m)_схI^(m)_к.мин / (К⁽³⁾_схI_сз ), (7.10).

где I^(m)_к.мин — минимальное значение периодической составляющей тока КЗ рассматриваемого вида (m) в защищаемой зоне, приведенного к стороне основного питания; I_сз -ток срабатывания защиты, приведенный к стороне основного питания; К^(m)_сх — коэффициент схемы, определяемый видом повреждения (m), схемой соединений ТА на стороне основного питания и схемой соединений обмоток защищаемого трансформатора, При схеме соединений обмоток трансформатора /-11 расчетный вид повреждения — двухфазное КЗ и выражение (7.10) будет выглядеть след…

_{осн.расч.} = F_ср / I_ср.осн, (7.13).

где F_ср — магнитодвижущая сила (МДС) срабатывания реле РНТ-565, принимается равной 100 А.

Принимается ближайшее меньшее число витков _осн, которое может быть установлено на НТТ реле.

9. Определяют число витков обмоток неосновной стороны защищаемого трансформатора:

_расч = _оснI_осн.2 / I₂, (7.14).

где I_осн.2, I₂ — токи в плечах дифзащиты для основной и неосновной сторон, рассчитанные по (7.2).

Принимается ближайшее целое число витков _ф.

• 10. Определяют первичный уточненный ток небаланса I_{нб.расч} с учетом составляющей I^```_{нб.расч} по (7.4).
• 11. Определяют ток срабатывания защиты по уточненному значению тока небаланса по (7.3).
• 12. Определяют коэффициент чувствительности защиты по (7.10), который должен удовлетворять требованиям ПУЭ.