Расчет балки таврового сечения по двум группам предельных состояний
Первоначально задаёмся шагом хомутов в приопорном участке балки:, принимаем. Выбираем бетон класса В20 (Rb=10,5 МПа при b2 = 0,9); арматуру класса A-III (Rs = 365 МПа). Расчет балки таврового сечения по двум группам предельных состояний". Рассматриваем участок балки на длине (без участков у опор длиной 0,3 м). Для построенния эпюры изгибающих моментов рассмотрим два участка: Здесь — коэффициент… Читать ещё >
Расчет балки таврового сечения по двум группам предельных состояний (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА
«Расчет балки таврового сечения по двум группам предельных состояний»
Задание и исходные данные
1. Рассчитать арматуру тавровой балки;
2. Рассчитать максимальный прогиб.
Номер варианта | Номер схемы | Нагрузка , кН/м | Нагрузка , кН/м | Длина , м | , м | , м | , м | , м | |
14,4 | 6,0 | 0,5 | 0,15 | 0,15 | 0,5 | ||||
схема 2 — шарнирно опертая балка нагружена сосредоточенной силой в середине пролета.
1. Определение значений поперечных сил и изгибающих моментов.
Для нахождения значений поперечных сил и изгибающих моментов, действующих в сечении балки, составляем уравнения равновесия сил и моментов:
;
;
Тогда реакции опор равны:
Для построенния эпюры изгибающих моментов рассмотрим два участка:
I:
; - эпюра имеет очертание прямой
;
II:
— эпюра имеет очертание прямой
Опасное сечение в середине пролёта, максимальное значение изгибающего момента
Строим эпюры Рис. 1.
2. Подбор продольной арматуры
Выбираем бетон класса В20 (Rb=10,5 МПа при b2 = 0,9); арматуру класса A-III (Rs = 365 МПа).
h0 = 500 40 = 460 мм. Расчет производим согласно п. 3.22 в предположении, что сжатая арматура по расчету не требуется.
= 10,5 500 150 (460 0,5 150) = 303,2 106 Н мм = 303,2 кН м > М = 201,6 кН м, т. е. граница сжатой зоны проходит в полке
Рис. 2 Сечение балки. Положение границы сжатой зоны
Расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b = = 500 мм согласно п. 3.18.
Вычислим значение m:
т.е. сжатая арматура действительно не требуется.
Площадь сечения растянутой арматуры вычислим по формуле (23). Для этого по табл. 20 при m = 0,181 находим методом интерполяции:
m | ||
0,900 | 0,180 | |
0,895 | 0,188 | |
тогда
мм2=13,356 см2.
Принимаем 2 20 (As = 6,28 см2=628 мм2) + 2 22 (As = 7,6 см2=760 мм2).
As = 13,88 см2= 1388 мм2
3. Подбор поперечной арматуры
Расчет железобетонных элементов на действие поперечной, силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия
где Q — поперечная сила в нормальном сечении, принимаемом на расстоянии от опоры не менее h0, Q=67,2 кН;
w1 — коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к оси элемента, и определяемый по формуле
w должен быть не более 1,3; поэтому принимаем w1=1,3
b1 — коэффициент, определяемый по формуле
здесь — коэффициент, принимаемый равным для тяжелого бетона — 0,
Rb = 10,5 МПа для выбранного бетона.
— условие выполняется.
Рассматриваем участок балки на длине (без участков у опор длиной 0,3 м).
Из условия сварки принимаем диаметр хомутов 6 мм арматуры A-III.
Первоначально задаёмся шагом хомутов в приопорном участке балки: , принимаем
Шаг хомутов в пролёте балки :
При этом шаг должен быть не более
Уточняем шаг хомутов в пролёте
Количество хомутов в приопорных участках, в пролёте
Рис. 2 Продольное сечение балки. Хомуты поперечной арматуры.
Спецификация арматуры
Обозначение арматуры | Длина, м | Кол-во хомутов, шт. | Масса 1 м, кг | Масса общая, кг | Масса всех элементов каркаса, кг | |
A-III 20 | 5,4 | 2,466 | 26,633 | |||
A-III 22 | 5,4 | 2,984 | 26,633 | |||
A-III 6 | 0,222 | |||||
СНиП 52−01−2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. М., 2004. С. 24.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01−84). М.: ЦНИИПромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР, 1989. 192 с.
СНиП 2.01.07−85. Нагрузки и воздействия. М., 1988. 34 с.