Расчет перекрытия многоэтажного здания

ВВЕДЕНИЕ

Общие данные. Здание многоэтажное, отапливаемое, с наружными несущими каменными стенами и внутренним железобетонным каркасом. Место строительства — город Ачинск. Среда неагрессивная. Толщина наружных стен 770 мм. Материал наружных стен и столбов — кирпич глиняный полнотелый пластического прессования, кладка на тяжелом цементно-песчанном растворе. Междуэтажные перекрытия монолитные ребристые. Состав пола помещений: бетонная плитка — 20 мм; цементно-песчаная стяжка — 40 мм, изоляция из1 слоя рубероида. Состав кровли: двухслойное гравийное защитное покрытие — 50 мм, гидроизоляционный ковер — 20 мм, цементно-песчаная прослойка — 25 мм, теплоизоляция (пенобетон) — 100 мм.

Индивидуальные данные. Размеры здания в плане: длина — 31,5 м, ширина — 19,0 м. Количество этажей — 3, высота этажа — 5,4 м. Временные эксплуатационные нагрузки на перекрытия — 9 кН/м2.

1. КОМПОНОВОЧНОЕ РЕШЕНИЕ Компоновочное решение здания и размеры конструкций назначены в соответствии с разделом 3. Расстояние между продольными координационными осями Lr = 6300 мм < 8000 мм. Расстояние между поперечными координационными осями Ln = 6300 мм, 5000<6300<7000 мм. Расстояние между осями ребер второстепенных балок (шаг) Sb = 6300 / 3 =2100 мм < 2300 мм. Толщина плиты hpl = 80 мм, 60 < 80 < 100 мм. Ширина ребер второстепенных балок bb = 200 мм, высота hb = 400 мм, 1/20 < 400/6300 < 1/12 и 0,4<200/400 = 0,5. Ширина ребер главных балок br = 300 мм, высота hr = 700 мм, 1/8?700/6300?1/15 и 0,4 ?300/700?0,5. Сечение столбов: ширина bsk = 770 мм, высота hsk = 770 мм. Длина опирания плиты на стены cpl = 100 мм. Длины опирания ребер второстепенных балок cb = 300 мм, ребер главных балок cr = 400 мм. Привязка внутренней грани поперечных стен к координационным осям an = 150 мм, продольных стен ar = 100 мм. Высота наружных стен Н = 16,90 м.

Для всех железобетонных конструкций назначаем тяжелый бетон класса В15. Коэффициент условий работы бетона для вех расчетов гb2 = 0,9. Расчетные характеристики бетона и арматуры приняты из приложений учебника.

Компоновка перекрытия

Разрез здания

2. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ПЛИТЫ

2.1 Нагрузки и статический расчет Расчетная схема плиты Расчетное значение постоянных нагрузок .

Расчетное значение временной нагрузки .

Расчет нагрузок на 1 м² плиты сведен в табл. 1.

Таблица 1

Распределенная по длине нагрузка на расчетной схеме плиты

кН/м.

Расчетные пролеты:

м, м.

Изгибающие моменты:

кНм, кНм.

2.2 Армирование Расчетные сечения плиты Расчет армирования плиты выполнен по прил. 4[5] и сведен в табл. 2.

Таблица 2

По требуемой из расчета площади по прил. 2 назначаем:

— в первых пролетах и на первых промежуточных опорах рабочая арматура Ш6, шаг 100 мм, 2,83 см² на 1 м плиты, распределительная арматура Ш4, шаг до 350 мм;

— в средних пролетах и на средних промежуточных опорах рабочая арматура Ш6, шаг 150 мм, 1,7 см² на 1 м плиты, распределительная арматура Ш4, шаг до 350 мм.

Параметры плоских сварных сеток (табл. 3) назначены по прил. 3 с учетом требований по размещению сеток в плите перекрытия и размеров ячеек плиты.

Таблица 3

По прил. 6 защитный слой бетона не менее 10 мм.

3. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ВТОРОСТЕПЕННОЙ БАЛКИ

3.1 Нагрузки и статический расчет Расчетая схема второстепенной балки Расчетные пролеты:

м, м.

Постоянная нагрузка:

кН/м.

Временная нагрузка:

кН/м.

Расчет изгибающих моментов и поперечных сил сведен в табл. 4.

Таблица4

Отношение, коэффициент (прил. 1 [5]).

3.2 Продольное армирование Высота сечения м. Рабочая высота м.

Ширина полки, учитывая в расчете, ,

т.к. >2,1 и >0,1.

Прочность нормальных сечений при высоте сжатой зоны, равной толщине полки (плиты).

кН?м.

>- граница сжатой зоны бетона находится в пределах полки, и ширина сжатой зоны м в расчетах на положительные моменты.

Условие

>

не выполняется. Увеличиваем высоту сечения балки м, тогда м.

Расчетные сечения второстепенной балки Расчет продольной арматуры в первом пролете на момент по алгоритму прил 4 [5]:

1. м, м, кН? м, арматура класса А-III.

2. м, МПа,, МПа.

3. м.

4. .

5. .

6. .

7. .

8. .

9. см2.

10. Amin=5bh0= 5?0,2?0,45=0,45 см².

Для остальных сечений расчеты площади продольной арматуры сведены в табл. 5.

Таблица 5

По сортаменту стержневой арматуры прил. 6[4] назначаем:

— нижняя арматура каркасов в крайних пролетах 2Ш22 с площадью 7,6 см² > требуемой по расчету 6,8 см²;

— нижняя арматура каркасов в средних пролетах 2Ш18 с площадью 5,09 см² > требуемой по расчету 4,44 см²;

— арматура сеток над первыми промежуточными опорами 4Ш16 с площадью 8,04 см² > требуемой по расчету 6,34 см²;

— арматура сеток над средними промежуточными опорами 4Ш14 с площадью 6,16 см² > требуемой по расчету 5,08 см²;

— верхняя арматура каркасов в средних пролетах 2Ш12 с площадью 2,26 см² > требуемой по расчету 2,24 см².

3.3 Поперечное армирование Шаг поперечных стержней s=150 мм, поскольку h=500>450 и s=150

Максимальный диаметр продольных стержней каркасов 22 мм. По условию свариваемости с продольными стержнями [4, прил. 9] минимальный диаметр поперечной арматуры 6 мм. Назначаем арматуру Ш6 класса A-III в два ряда, Asw=0,57 см². Расчетное сопротивление растяжению Rsw=255 МПа.

Максимальная поперечная сила из табл. 4 Qmax=Qb=118,4 кН.

Проверка прочности по наклонной трещине.

Расчетное наклонное сечение

>- поперечная арматура требуется по расчету.

МПа?м

>.

м.

Так как в формулах c0 =0,8<2h0=0,9, следовательно, с=0,8 м.

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном, кН.

Поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой, кН.

Проверка прочности:

кН.

кН. 92,7 > 145,6.

Следовательно прочность обеспечена.

Проверка прочности по наклонной сжатой полосе.

.

кН.

<204,7 кН. Следовательно прочность обеспечена.

По прил.6 защитный слой бетона для продольной арматуры не менее 20 мм, для поперечной арматуры не менее 15 мм.

Распределительная арматура надопорных сеток Ш6 A-III для унификации с поперечной арматурой каркасов.

Стыковые стержни на промежуточных опорах Ш18 A-III, длина стыковых стержней мм.

4. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ГЛАВНОЙ БАЛКИ

4.1 Нагрузки и статический расчет Постоянная нагрузка от веса монолитной плиты перекрытия и пола кН.

Постоянная нагрузка от веса ребра второстепенной балки кН.

Постоянная нагрузка от веса ребра главной балки кН.

Сила

кН Временная нагрузка кН.

Расчетная схема главной балки По приложению 8 [5]:

1-я схема загружения М11 = М31 = 0,244FL + 0,289VL = 0,244?79?6,3 + 0,289?136?6,3 = 369,0 кН? м;

М12 = М32 = 0,156FL + 0,245VL = 0,156?79?6,3 + 0,245?136?6,3 = 287,6 кН? м;

М21 = М22 = 0,067FL — 0,133VL = 0,067?79?6,3 — 0,133?136?6,3 = -80,6 кН? м;

Мb = Мc = -0,267FL — 0,133VL = -0,267?79?6,3 — 0,133?136?6,3 = -246,8 кН? м;

Qa = Qd = 0,733 °F + 0,867V = 0,733?79 + 0,867?136 = 175,8 кН;

Q1b = -1,267 °F — 1,133V = -1,267?79 — 1,133?136 = -254,2 кН;

Q2b = F = 79 кН;

Q1c = -F = -79 кН;

Q2c = 1,267 °F + 1,133V = 1,267?79 + 1,133?136 = 254,2 кН;

Qd = -0,733 °F — 0,867V = -0,733?79 — 0,867?136 = -175,8 кН.

2-я схема загружения М11 = М31 = 0,244FL — 0,044VL = 0,244?79?6,3 — 0,044?136?6,3 = 83,7 кН? м;

М12 = М32 = 0,156FL — 0,089VL = 0,156?79?6,3 — 0,089?136?6,3 = 1,4 кН? м;

М21 = М22 = 0,067FL + 0,200VL = 0,067?79?6,3 + 0,200?136?6,3 = 204,7 кН? м;

Мb = Мc = -0,267FL — 0,133VL = -0,267?79?6,3 — 0,133?136?6,3 = -246,8 кН? м;

Qa = 0,733 °F — 0,133V = 0,733?79 — 0,133?136 = 39,8 кН;

Q1b = -1,267 °F — 0,133V = -1,267?79 — 0,133?136 = -118,2 кН;

Q2b = F + V = 79 + 136 = 215 кН;

Q1c = -F — V = -79 — 136 = -215 кН;

Q2c = 1,267 °F + 0,133V = 1,267?79 + 0,133?136 = 118,2 кН;

Qd = -0,733 °F + 0,133V = -0,733?79 + 0,133?136 = -39,8 кН.

3-я схема загружения

М11 = 0,244FL + 0,230VL = 0,244?79?6,3 + 0,230?136?6,3 = 318,5 кН? м;

М12 = 0,156FL + 0,126VL = 0,156?79?6,3 + 0,126?136?6,3 = 185,6 кН? м;

М21 = 0,067FL + 0,096VL = 0,067?79?6,3 + 0,096?136?6,3 = 115,6 кН? м;

М22 = 0,067FL + 0,170VL = 0,067?79?6,3 + 0,170?136?6,3 = 179,0 кН? м;

М31 = 0,156FL — 0,059VL = 0,156?79?6,3 — 0,059?136?6,3 = 27,09 кН? м;

М32 = 0,244FL — 0,030VL = 0,244?79?6,3 — 0,030?136?6,3 = 95,7 кН? м;

Мb = -0,267FL — 0,311VL = -0,267?79?6,3 — 0,311?136?6,3 = -399,4 кН? м;

Мc = -0,267FL — 0,089VL = -0,267?79?6,3 — 0,089?136?6,3 = -209,1 кН? м;

Qa = 0,733 °F + 0,689V = 0,733?79 + 0,689?136 = 151,6 кН;

Q1b = -1,267 °F — 1,311V = -1,267?79 — 1,311?136 = -278,4 кН;

Q2b = F + 1,222V = 79 + 1,222?136 = 245,2 кН;

Q1c = -F — 0,778 = -79 — 0,778?136 = -184,8 кН;

Q2c = 1,267 °F — 0,089V = 1,267?79 — 0,089?136 = 87,9 кН;

Qd = -0,733 °F — 0,089V = -0,733?79 — 0,089?136 = -70,0 кН.

4.2 Продольное армирование Расчетные усиия: в крайнем пролете М1 = 318,5 кН? м, в среднем пролете М2 = 204,7 кН? м, над промежуточной опорой Мb = 399,4 кН? м.

Высота сечения м. Рабочая высота м.

Ширина полки, учитываемая в расчете, м, с учетом >0,1.

Прочость нормальных сечений при высоте сжатой зоны, равной толщине полки, кН? м.

> - граница сжатой зоны бетона находится в пределах полки, и ширина сжатой зоны м в расчетах на положительные моменты.

Условие

>

не выполняется. Уеличиваем высоту сечения главной балки h = 0,8 м, h0 = 0,8 — 0,06 = 0,74 м.

Назначаем продольную арматуру класса A-III.

Расчеты продольного армирования выполнены по указаниям прил. 4 и сведены в табл.6.

плита поперечный ребро балка Расчетные сечения главной балки Таблица 6

По сортаменту стержневой арматуры прил. 6 назначаем:

— нижняя арматура каркасов в крайних пролетах 4Ш20 с площадью 12,56 см² > требуемой 11,95;

— нижняя арматура каркасов в среднем пролете 2Ш22 с площадью 7,6 см²? требуемой 7,6;

— верхняя арматура каркасов на промежуточных опорах 4Ш25 с площадью 19,63 см² > требуемой 17,11.

4.3 Поперечное армирование Шаг поперечных стержней s = 200 мм, поскольку h = 800 > 450 и s = 200 < h/3 = 267 мм.

Максимальный диаметр продольных стержней каркасов 25 мм. По условию свариваемости с продольными стержнями [6, прил.9] минимальный диаметр поперечной арматуры 8 мм. Назначаем Ш10 класса A-I. При расположение поперечной арматуры в двух плоских каркасах Asw=1,57 см². Расчетное сопротивление растяжению Rsw=175 МПа.

Максимальная поперечная сила кН в третьей схеме загружения, слева от опоры b расчетной схемы.

Проверка прочности по наклонной трещине.

Расчетное наклонное сечение Проекция наклонной трещины

м.

> кН — поперечная арматура требуемая по расчету.

МПа?м.

Условие >, следовательно, увеличение диаметра поперечной арматуры здесь не требуется.

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном,

кН.

Здесь c = 1,9 м, поскольку 1,9 < 3,3h0 = 3,3? 0,74 = 2,44 м.

Поперечная сила, воспринимаемая арматурой, кН,

поскольку с = 1,9 > 2h0 = 1,48 м.

Проверка прочности по наклонной трещине при проеции с = 1,9 м:

> кН.

Поскольку с = 1,9 м > 2h0 = 1,44 м, проверим прочность при проекции с = с0.

м, что < с = 1,9 м.

Тогда

кН.

Проверка прочности по наклонной трещине при проекции с = 1,27 м:

> кН.

Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:

что мешьше 1,3.

кН.

< 522 кН,

прочность по наклонной сжатой полосе обеспечена.

По прил. 6 защитный слой бетона для продольной арматуры пролетных каркасов не менее 20 мм, для продольной арматуры опорных каркасов не менее 22 мм, для поперечной не менее 15 мм.

4.4 Расчет обрыва продольной арматуры Назначим верхнюю продольную арматуру пролетных каркасов 2Ш18 класса A-III. Тогда см2.

Прочность нормальных сечений с арматурой 2Ш18:

высота сжатой зоны м;

прочность кН? м.

По величине 130,0 графически установлены точки теоретического обрыва верхней продольной арматуры опорных каркасов.

Величины wл и wпр:

м, поскольку 20d = 20?0,025 = 0,5 м, следовательно м.

м,

поскольку 20d = 20?0,025 = 0,5 м, следовательно м.

По прил. 5 длина анкеровки м.

Поскольку м > м, длина опорных каркасов влево от оси Б не менее 2,04 м. Поскольку м > м, длина опорных каркасов вправо от оси Б не менее 2,32 м. В итоге полная длина опорных каркасов не менее 2,04+2,32 = 4,36 м.

4.5 Проверка прочности ребра главной балки на отрыв Опорная реакция второстепенной балки кН.

Арматура над первыми промежуточными опорами 4Ш16 с Asw=8,04 см².

Высота сжатой зоны м.

hs = h0 — hb +x/2 = 0,74 — 0,5 + 0,192/2 = 0,34 м. а = 2hs + bb = 2? 0,34 + 0,2 = 0,88 м.

Назначаем арматуру сетки Ш12 класса A-I с шагом 200 мм, тогда на длине, а размещается 5 стержней с площадью Asw=5,65 см².

Расчетная схема Условие прочности

.

< 175?5,65(0,1)=98,9 кН, прочность обеспечена

П — образная сетка

5. АРМОКАМЕННЫЙ СТОЛБ

5.1 Статический расчет и проверка прочности столба Расчет нагрузок.

Постоянные нагрузки от междуэтажного перекрытия в виде сосредоточенных сил:

— от веса плиты и материалов кН;

— от веса ребер второстепенных балок кН;

— от веса ребра главной балки кН.

Итого нагрузки от междуэтажного перекрытия

F = Fpl + Fb + Fr = 167,8 + 39,5 + 35,5 = 242,8 кН.

Временная нагрузка от междуэтажного перекрытия

кН.

Расчет постоянной нагрузки g** от верхнего перекрытия приведен в табл. 7.

Таблица 7

Постоянные нагрузки от верхнего перекрытия в виде сосредоточенных сил.

От веса плиты и материалов кровли

кН.

Итого постоянная нагрузка от верхнего перекрытия

кН.

Временная нагрузка от веса снегового покрова

кН.

Распределенная нагрузка от собственного веса столба

кН/м,

где 0,04 м — суммарная толщина отделочных слоев.

Расчетная схема столба Продольная сжимающая сила в расчетном сечении на отм. 1,95 м

кН Здесь 16,15 — 1,95 = 14,2 м — длина столба на расчетной схеме.

Сварная сетка косвенного армирования столба из проволоки класса Bp-I Ш4 мм.

Проверка прочности столба.

Площадь поперечного сечения A=bskhsk = 0,77?0,77 = 0,59 м².

mg = 1, поскольку размеры сечения столба более 30 см.

Площадь сечения одной проволоки сеток As = 0,126 см² по сортаменту арматуры [4, прил.9].

Расстояние между стержнями в сетке с=40 мм=0,04 м.

Расстояние между соседними сетками (шаг сеток) по длине столба назначаем через четыре ряда кладки s = 150 мм = 0,15 м.

Объемный коэффициент армирования кладки столба, выраженный в процентах, %, что более 0,1%.

Назначаем марку кирпича 150, раствор марки 100, тогда по прил. 9[5] расчетное сопротивление кладки сжатию R=2,2 МПа.

Расчетное сопротивление центральному сжатию армированной кладки

МПа, что менее 2R=4,4 МПа.

Здесь Rs = 365 МПа — расчетное сопротивление растяжению проволоки сеток; 0,6 — коэффициент условий работы арматуры .

Условие выполняется:

> 0,42.

Упругая характеристика кладки

где МПа — предел прочности армированной кладки и Rsn = 405 МПа — нормативное сопротивление растяжению арматуры сеток, учитываемое с коэффициентом условий работы арматуры .

Условная гибкость столба .

Из прил. 10 линейной интерполяцией по значениям параметров и коэффициент продольного изгиба 0,90.

Проверка прочности:

кН.

1804<2145.

5.2 Узел опирания главной балки на столб Назначаем размеры и армирование распределительной плиты.

Бетон плиты тяжелый класса В15. Армирование тремя сварными сетками из арматурной проволоки класса Bp-I Ш4 мм, шаг стержней с=50 мм.

Объемный коэффициент армирования плиты

%, что более 0,5%.

Здесь s=200/2=100 мм =0,1 м — усредненный шаг сеток в плите.

Расчетное усилие N принимается из статического расчета столба за вычетом веса столба между отметками 1,80 и 4,55 N = 1629,2 — 12,3 (4,55 — 1,8) = 1595,4 кН.

Момент инерции вертикального сечения распределительной плиты м4.

Модуль деформаций кладки столба E = 1000R = 1000? 2,2 = 2200 МПа.

Расстояние

м.

Условие 0,5bsk < 1,57H0 выполняется: 0,5?0,77 = 0,39 < 1,57?0,37 = 0,58, тогда местные сжимающие напряжения в кладке МПа, МПа.

Проверки прочности кладки:

максимальные местные сжимающие напряжения

МПа;

местные краевые сжимающие напряжение МПа.

6. ПРОСТЕНОК НЕСУЩЕЙ СТЕНЫ Назначаем размеры оконных проемов высота hок=3200 мм, ширина bок=2200 мм. При размещении двух оконных проемов на длине Ln = 6,3 м ширина простенка состовляет bпр=(6,3 — 2? 2,2) / 2 = 0,95 м. Верх оконных проемов размещаем на 200 мм ниже ребер главных балок.

Поскольку грузовая площадь перекрытия в расчете простенка в 2 раза меньше грузовой площади столба, передаваемые ребрами главных балок, кН, кН, F = 242,8 / 2 = 121,4 кН, кН.

Расчеты простенка верхнего этажа.

Так как меньше м, эксцентриситет e = 0,32 м.

Нагрузка от веса стены выше отм. 15,150

кН/м. Здесь м — суммарная толщина отделочных штукатурных слоев.

Усилия на расчетной схеме:

кН?м.

По эпюре моментов М = (5,2/5,4) М1 = (5,2/5,4) 52,7 = 51 кН? м.

кН. Здесь м — длина участка стены от расчетного сечения до отм. 16,75.

Назначим каменную кладку из кирпича марки 150 на растворе марки 100. По прил.9[5] расчетное сопротивление кладки сжатию R = 2,2 МПа. Упругая характеристика кладки .

Размеры расчетного сечения высоты H=0,77 м, ширина bпр = 0,9 м.

Проверка прочности.

Эксцентриситет силы N относительно центра тяжести расчетного сечения

м.

Площадь сжатой зоны сечения

м2.

Высота сжатой зоны сечения м.

Коэффициент, поскольку h>300 мм.

Условная гибкость. По прил. 10 коэффициент продольного изгиба .

Условная гибкость. По прил. 10 коэффициент продольного изгиба .

Средний коэффициент продольного изгиба .

Коэффициент, что меньше 1,45.

Проверка:

кН, прочность простенка верхнего этажа обеспечена.

Расчеты простенка 1-го этажа.

Нагрузка от веса простенков кН/м.

Усилия на расчетной схеме.

кН?м.

По эпюре моментов М = (4,55/4,75) М1 = (4,55/4,75) 104 = 99,6 кН? м.

— продольная сила, равная сумме всех вертикальных нагрузок, передаваемых на простенок выше отм. 4,600. В соответствии с расчетной схемой кН. Здесь (1,6+2?2,20) — суммарная длина участков стены с нагрузкой от веса перемычек g1;

(2? 3,2) — суммарная длина участков стены с нагрузкой от веса простенков g1.

кН.

Эксцентриситет силы N относительно центра тяжести расчетного сечения м, что более h / 30 = 0,77 / 30 = 0,03 м.

Площадь сжатой зоны сечения м2.

Высота сжатой зоны сечения hc = h — 2e0 = 0,77 — 2? 0,09 = 0,59 м.

Коэффициент mg = 1, поскольку h > 300 мм.

Условная гибкость. По прил. 10 коэффициент продольного изгиба .

Условная гибкость. По прил. 10 коэффициент продольного изгиба .

Средний коэффициент продольного изгиба .

Коэффициент, что меньше 1,45.

Коэффициент условий работы кладки при твердении раствора более 1 года .

Проверка:

кН,

прочность простенка 1-го этажа обеспечена.

7. УЗЕЛ ГЛАВНОЙ БАЛКИ Назначим размеры распределительной плиты. Толщина hp = 220 мм. Размеры в плане a = 770 мм, что более br + 2hp = 300 + 2? 220 = 740 мм, b = 510 мм, что более мм.

Опорная реакция главной балки N = F + V = 121,4 + 203,6 = 325 кН.

Площадь смятия кладки под плитой м2.

Расчетная площадь смятия м2.

Проверка прочности кладки на смятие под распределительной плитой.

Коэффициент, что менее 1,5.

Сопротивление кладки смятию МПа.

кН.

Проверка выполняется.

Проверка на максимальные местные сжимающие напряжения.

Расстояние от ординаты с местными напряжениями до грани стены м.

Напряжение

МПа.

Расстояние

м.

Максимальные напряжения МПа.

Проверка:

МПа.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. СНиП 2.03.01−84*. Бетонные и железобетонные конструкции. — м.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. 79с.

2. СНиП 2.01.07−85. Нагрузки и воздействия. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. 36с.

3. СНиП II-22−81. Каменные и армокаменные конструкции. — М.: Стройиздат, 1983. 40 с.

4. Байков В. Н., Сигалов Э. Е. Железобетоннве конструкции Общий курс: Учеб. для вузов. 5-е изд., перераб. и доп. — М.: Стройиздат, 1991. 767 с.

5. Железобетонные и каменные конструкции многоэтажных промышленных зданий: Методические указания к курсовому проекту 1 для студентов специальности 290 300 — «Промышленное и гражданское строительство» заочной формы обучения/КрасГАСА. — Красноярск, 1999. — 62 с.