Реакция в левой опоре
где YА = 1773,6 H; XА = 461,2 H — реакции в опоре
Реакция в правой опоре
где YВ = 1090,8 Н; XВ = 461,2 Н — реакции в опоре
Для этого подшипника по справочнику ([1], табл. 24.
16.) находим Сr = 25 500 Н, С0r = 13 700 Н Вычисляем эквивалентные динамические радиальные нагрузки РE1 = VFr1 Kσ KT
РE2 = VFr2KσKT
где V= 1 — коэффициент вращения колеса;
Kσ = 1,3 — коэффициент динамической нагрузки
KT = 1 — температурный коэффициент РE1 = 1· 1832,6··1,3·1=2382,4 H
РE2 = 1· 1184,3··1,3·1=1539,6 H
Для наиболее нагруженного 1-го подшипника определяем требуемую динамическую грузоподъемность
Так как Стр< Сr (16 760<25 500), то предварительно намеченный подшипник подходит.
Проверим подшипник на долговечность. Определим базовую долговечность
где а1=1 — коэффициент, корректирующий ресурс в зависимости от надежности;
а23=0,8 — коэффициент, корректирующий ресурс в зависимости от особых свойств подшипника;
Так как LН < Lб (6000 < 16 908), то предварительно намеченный подшипник подходит.
8.
2. Расчет подшипниковых опор тихоходного вала
8.
2.1. Исходные данные:
частота вращения вала n = 193,4 об/мин, требуемая долговечность подшипников LН = 6000 часов осевая сила FА = 0 Н подшипник шариковый радиальный № 210
8.
2.2. Расчет подшипников.
Реакция в левой опоре
где YА = -2051,5 H; XА = -461,2 H — реакции в опоре
Реакция в правой опоре
где YВ = 654,4 Н; XВ = -461,2 Н — реакции в опоре
Для этого подшипника по справочнику ([1], табл. 24.
16.) находим Сr = 35 100 Н, С0r = 19 800 Н Вычисляем эквивалентные динамические радиальные нагрузки РE1 = VFr1 Kσ KT
РE2 = VFr2KσKT
где V= 1 — коэффициент вращения колеса;
Kσ = 1,3 — коэффициент динамической нагрузки
KT = 1 — температурный коэффициент РE1 = 1· 2102,7··1,3·1=2733,5 H
РE2 = 1· 800,6··1,3·1=1040,8 H
Для наиболее нагруженного 1-го подшипника определяем требуемую динамическую грузоподъемность
Так как Стр< Сr (11 326,8<35 100), то предварительно намеченный подшипник подходит.
Проверим подшипник на долговечность. Определим базовую долговечность
где а1=1 — коэффициент, корректирующий ресурс в зависимости от надежности;
а23=0,8 — коэффициент, корректирующий ресурс в зависимости от особых свойств подшипника;
Так как LН < Lб (6000 < 154 964), то предварительно намеченный подшипник подходит.
9. Проверка прочности шпоночных соединений. Посадки На ведущем и ведомом валах применяем шпонки призматические со скругленными торцами. Их размеры зависят от диаметров валов и принимаются по ГОСТ 23 360–78. Материал шпонок — сталь 45 нормализованная. Напряжения смятия и условие прочности:
Допускаемые напряжения смятия при стальной ступице из малоуглеродистой стали [σ]см = 100…120 МПа, из среднеуглеродистой стали [σ]см = 140…170 МПа, при чугунной ступице [σ]см = 70…80 МПа.
Ведущий вал Диаметр вала d=50 мм, сечение шпонки: b · h = 10×8 мм, t1 = 5 мм, длина шпонки l = 28 мм, момент на ведущем валу М=52,8 Нм = 192· 103 Нмм.
Определяем напряжение смятия:
(втулка муфты выполняется из чугуна) Ведомый вал Из двух шпонок — под зубчатым колесом и под втулкой муфты — больше нагружена вторая (меньше диаметр вала и, соответственно, размеры шпонки), поэтому проверяем на смятие вторую шпонку.
Диаметр вала d = 45 мм, сечение шпонки: bxh = 14×9 мм, t1 = 5,5 мм, длина шпонки l = 56, момент на валу М = 255,9 Нм = 255,9· 103 Нмм.
Определяем напряжение смятия:
(полумуфта выполняется из чугуна).
Посадка зубчатого колеса на вал назначается H7/p6, посадка полумуфты на вал редуктора H8/h8.
Шейки валов под подшипники выполняем с отклонением вала k6. Отклонения отверстий в корпусе под наружные кольца — по H7.
10. Выбор сорта масла Смазываем зубчатое зацепление разбрызгиванием масла. Масло заливается внутрь корпуса до уровня, обеспечивающего погружение колеса примерно на 10 мм. Устанавливаем вязкость масла в зависимости от окружной скорости. В нашем примере окружная скорость составляет 2,1 м/с и рекомендуемая кинематическая вязкость при контактном напряжении до 600 МПа составляет 33 мм2/с. Определяем для этой вязкости тип масла И-30А.
11. Второй этап компоновки редуктора.
Толщину стенок корпуса и крышки принимаем равной 6 мм.
Ширину фланца для крепления крышки редуктора к корпусу редуктора принимаем равной 25 мм. Толщина фланца 10 мм.
Толщину ребер жесткости принимаем равной 6 мм.
Крышку редуктора крепим к корпусу болтами М10 в количестве восьми.
Для контроля за уровнем масла устанавливаем на боковой стенке корпуса маслоуказатель. Для слива масла в нижней части корпуса предусматриваем сливное отверстие, закрывающееся пробкой с цилиндрической резьбой. Для контроля за работой передачи редуктора, для контроля за правильностью установки зацепления передачи, а также для заливки масла в крышке редуктора предусмотрен люк. Для отвода паров масла в люке сконструирована отдушина.
1. Дунаев П. Ф., Леликов О. П. Конструирование узлов и деталей машин: Учебное пособие для машиностроительных специальных вузов. — М.: Высшая школа, 1985 — 416 с., ил.
2. Курсовое проектирование деталей машин: Справ. пособие. Часть 2 / А. В. Кузьмин, Н. Н. Малейчик, В. Ф. Калачев и др.
— Мн.: Выш. школа, 1982. — 334 с., ил.
3. Методические указания для курсового проектирования по дисциплинам «Детали машин», «Техническая механика» и «Теоретическая и прикладная механика» (ГОС — 2000) для студентов всех форм обучения специальности 50 501.
65 Профессиональное обучение (по отраслям): машиностроение и технологическое оборудование (30 500.
08), автомобили и автомобильное хозяйство (30 500.
15). Екатеринбург, ГОУ ВПО «Рос. гос. проф.
пед. университет", 2009. 48 с.
4. Палей М. А. Допуски и посадки: Справочник: В 2ч. Ч.
1. — 7-е изд., — Л.: Политехника, 1991. 576с.: ил.
5. Чернавский С. А. Курсовое проектирование деталей машин: Учебное пособие для техникумов .- М.: Машиностроение, 1980.-351 с.
6. Шейнблит А. Е. Курсовое проектирование деталей машин: Учебное пособие для техникумов. — М.: Высшая школа, 1991. — 432 с.: ил.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ Изм.
Листов
Лит.
Утверд.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
Н. Контр.
Реценз.
Провер.
Разраб.
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Изм.
Лист
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13.
03.07.
00.00. 00 ПЗ
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
