Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Автоматизированное проектирование полугорячей штамповки по заданным свойствам тонкостенной детали и стойкости инструмента

Диссертация: Автоматизированное проектирование полугорячей штамповки по заданным свойствам тонкостенной детали и стойкости инструмента
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Основной задачей, решение которой позволяет предприятиям оставаться на рынке, является улучшение качества продукции, в том числе расширение номенклатуры. Это достигается совершенствованием конструкции изделий, повышением уровня их эксплуатационных характеристик и эффективности технологии производства. Условия массовости заставляют разработчиков (конструкторов, технологов) очень ответственно… Читать ещё >

Автоматизированное проектирование полугорячей штамповки по заданным свойствам тонкостенной детали и стойкости инструмента (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. ОБЗОР ИССЛЕДОВАНИЙ И РАЗРАБОТОК В ОБЛАСТИ АВТОМАТИЗИРОВАННОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОПЕРАЦИЙ ПОЛУГОРЯЧЕЙ ОБРАБОТКИ МЕТАЛЛОВ ДАВЛЕНИЕМ
    • 1. 1. Тенденции развития автоматизации процессов обработки металлов давлением
    • 1. 2. Краткая характеристика и особенности полугорячей обработки металлов давлением
    • 1. 3. Влияние термомеханической обработки на структуру и свойства металла
    • 1. 4. Задачи исследования
  • 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО РЕЖИМА ПОЛУГОРЯЧЕГО ПРЕССОВАНИЯ ПРИ ОБЕСПЕЧЕНИИ ЗАДАННЫХ СВОЙСТВ ПОКОВКИ.,
    • 2. 1. Методика прогнозирования микротвердости поковки
    • 2. 2. Решение осесимметричной задачи нестационарного теплообмена между поковкой и окружающей средой
      • 2. 2. 1. Донная часть
      • 2. 2. 2. Трубчатая стенка
    • 2. 3. Расчет технологических параметров полугорячей обработки для обеспечения заданных свойств поковки
      • 2. 3. 1. Постановка задачи осесимметричного обратного выдавливания
      • 2. 3. 2. Выбор метода и решение задачи
      • 2. 3. 3. Формирование температурного поля поковки
    • 2. 4. Определение температуры заготовки с учетом охлаждения при транспортировании
    • 2. 5. Выводы
  • 3. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ СТОЙКОСТИ ИНСТРУМЕНТА ПОЛУГОРЯЧЕГО ПРЕССОВАНИЯ
    • 3. 1. Условия работы и виды разрушения инструмента
    • 3. 2. Критерий стойкости инструмента
    • 3. 3. Расчет пуансона на малоцикловую стойкость
    • 3. 4. Определение температурного режима приконтактного слоя пуансона
    • 3. 5. Выводы
  • 4. АВТОМАТИЗАЦИЯ ПРОЦЕССА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОЛУГОРЯЧЕГО ПРЕССОВАНИЯ
    • 4. 1. Алгоритм проектирования операции
    • 4. 2. Адаптация данных для реализации программы. Системные переменные. Программное обеспечение
    • 4. 3. Выводы
  • 5. РАСЧЕТ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО РЕЖИМА ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ВЫСОКОЭФФЕКТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КОРПУСНОЙ ДЕТАЛИ ТИПА «СТАКАН»
    • 5. 1. Существующая технология изготовления корпусной детали на базе операций холодной обработки металлов давлением
    • 5. 2. Проектирование технологии изготовления корпусной детали на базе операций полугорячего обратного выдавливания
      • 5. 2. 1. Анализ технологичности детали
      • 5. 2. 2. Расчет полуфабрикатов финишных вытяжек
      • 5. 2. 3. Расчет параметров полуфабриката полугорячего выдавливания
      • 5. 2. 4. Определение технологических параметров полугорячего выдавливания
    • 5. 3. Технология изготовления корпусной детали на базе полугоряче го прессования. Оборудование и инструмент
    • 5. 4. Оценка механических свойств и качества изделия
      • 5. 4. 1. Оценка качества поковки
      • 5. 4. 2. Зависимость микротвердости поковки от условий последефор-мационного охлаждения
      • 5. 4. 3. Влияние степени деформации на «залечивание» дефектов приповерхностных слоев заготовки
      • 5. 4. 4. Оценка качества изделия
    • 5. 5. Оценка экономической эффективности технологии
    • 5. 6. Выводы

Жесткая конкуренция, присущая современным экономическим условиям, обостряет актуальность проблем, стоящих перед машиностроением. Это касается производственных предприятий, выпускающих продукцию в различных отраслях промышленности — от товаров широкого потребления до военной техники и изделий специального назначения.

Основной задачей, решение которой позволяет предприятиям оставаться на рынке, является улучшение качества продукции, в том числе расширение номенклатуры. Это достигается совершенствованием конструкции изделий, повышением уровня их эксплуатационных характеристик и эффективности технологии производства. Условия массовости заставляют разработчиков (конструкторов, технологов) очень ответственно подходить к проектированию новых изделий. Однако сроки, отведенные на разработку не всегда позволяют создать оптимальную (по ряду критериев) конструкцию, или разработать наиболее эффективный техпроцесс. При этом даже использование новых материалов и эффективных технологических операций не позволяет достичь желаемого результата.

К эффективным в машиностроении относятся технологии, реализованные на базе операций обработки давлением (ОМД), и характеризуемые низкими энергозатратами по сравнению с процессами обработки резанием, относительно высокими коэффициентом использования материала и производительностью, а также точностью получаемых изделий.

Непрерывная интенсификация технологий ОМД приводит к высоким скоростям деформирования и степеням деформации, что влечет неизбежное повышение удельных давлений на инструмент и, в большинстве случаев, его быстрый износ или преждевременную потерю работоспособности. Снижению удельного давления способствует подогрев обрабатываемого металла. В зависимости от интенсивности подогрева операции ОМД подразделяются на горячие и полугорячие. Очевидным преимуществом этих операций можно назвать возможность проведения термообработки изделия (в случае необходимости) непосредственно после формоизменения заготовки, а не с раздельного подогрева. Но решение одной проблемы — снижение удельного давления на инструмент, может привести к другойснижению стойкости этого инструмента из-за воздействия на него высокой температуры. Это является следствием неверного подбора параметров режима обработки, что за короткий срок сделать весьма сложно, не имея дополнительных возможностей, кроме предшествующего опыта и натурного эксперимента. Другими словами, в большинстве случаев отсутствуют методики, позволяющие всесторонне и быстро оценить (или подобрать) оптимальные параметры операции ОМД, а изготовление сложной штамповой оснастки и проведение опытных работ — непозволительно дороги. Поэтому, одно из первых годных изделий, полученное разработчиками, принимается в серию, хотя оно — далеко не самое эффективное.

Отсюда следует, что наиболее актуальной задачей при использовании полугорячих (горячих) процессов ОМД, является разработка методик расчета операций, позволяющих быстро и точно выявлять технологические режимы, приводящие к заданным свойствам готового изделия. Скорость расчетов сегодня — это быстродействующие ЭВМ и совершенные алгоритмы, разработанные по «кратчайшему пути». Именно такое сочетание высокоэффективных операций, современных методик и алгоритмов расчета для быстродействующего аппаратного обеспечения может повысить качество продукции.

Цель работы

Повышение эффективности проектирования технологических процессов на базе операций полугорячего обратного прессования при обеспечении заданных механических свойств получаемой поковки и требуемой стойкости инструмента.

Автор защищает

— методику прогнозирования микротвердости поковки, основанную на расчете скорости охлаждения по объему и использовании термокинетической диаграммы фазовых превращений ВТПС для данной марки стали;

— методику определения технологических параметров процесса осе-симметричного обратного выдавливания, основанную на анализе течения жестко-вязкопластической среды и учитывающую изменения механических характеристик среды в процессе деформации от температуры, изменение скорости перемещения инструмента согласно кинематике оборудования и условия трения на контактных поверхностях;

— математическую модель формирования температурного поля поковки (тонкой стенки и дна), разработанную на основе представлений о реологии металла в очаге деформации и учитывающей исходное температурное поле заготовки и тепловыделение в процессе деформации;

— математическую модель для расчета температурного поля сплошного ограниченного и полого цилиндра, а также методику, позволяющую прогнозировать распределение микротвердости по сечению поковки в зависимости от температуры нагрева, условий и времени транспортирования заготовки;

— методику расчета малоцикловой стойкости пуансона прессования, разработанную на основе представлений об особенностях работы приконтактного слоя инструмента в условиях циклического температурного и силового воздействия, использующую соотношения теории нестационарного теплообмена для определения температурных условий работы при различных режимах и способах охлаждения инструмента;

— алгоритм проектирования и созданную на его основе программу ЭВМ, позволяющую рассчитывать технологические режимы обратного полугорячего выдавливания, исходя из условий обеспечения заданного значения микротвердости поковки и требуемого уровня стойкости инструмента;

— методику и результаты проектирования (техпроцесс) высокоэффективной технологии изготовления корпусной детали на базе операции обратного полугорячего выдавливания;

— результаты экспериментальных исследований по определению зависимости микротвердости поковки из стали 18ЮА от условий последе-формационного охлаждения и влияния степени деформации при выдавливании на степень «залечивания» дефектов приповерхностных слоев.

Методы исследования

При решении поставленных в работе задач использовались:

— теоретический анализ процесса остывания поковки на основе решения уравнения теплопроводности в постановке для нестационарного теплообмена осесимметричных тел (ограниченного цилиндра и бесконечной трубы);

— теоретическое исследование полугорячего обратного выдавливания, основанное на применении соотношений теории жестко-пластического и вязкопластического течения среды для осесимметричного напряженно-деформированного состояния, совместно с поэтапным анализом процесса и учетом температурного поля поковки и скорости движения инструмента на каждом этапе;

— метод осредненных напряжений и решение задачи упругопластиче-ской осадки тонкой полосы в перемещениях при анализе напряженно-деформированного состояния приконтактного рабочего слоя инструмента с проверкой по теории совместной пластической деформации;

— математическая статистика и теория планирования эксперимента с целью получения уравнений регрессии, позволяющих оценить значение микротвердости в зависимости от условий последеформационного охлаждения поковки.

Научная новизна

1. Разработка методики прогнозирования микротвердости поковки полугорячего выдавливания на основе расчета скорости ее охлаждения и последующего определения с помощью диаграммы ВТПС значений твердости в заданных точках.

2. Разработка модели формирования температурного поля донной части и стенки поковки при выдавливании в зависимости от степени деформации, скорости деформирования и температуры начального разогрева исходной заготовки.

3. Разработка методики прогнозирования малоцикловой стойкости инструмента (пуансона) обратного полугорячего выдавливания, учитывающей реальные термомеханические условия операции и свойства материала пуансона.

4. Разработка алгоритма и программы автоматизированного расчета технологического режима обратного полугорячего выдавливания, позволяющей выявить параметры операции, приводящие при реализации к заданной (в качестве исходных данных) микротвердости поковки с обеспечением максимально возможной для данных условий стойкости инструмента.

5. Установление зависимости микротвердости поковки из стали 18ЮА, имеющей форму «стакана», от условий ее последеформационного охлаждения в различных средах.

6. Установление зависимости степени «залечивания» поверхностных дефектов от степени деформации при полугорячем обратном выдавливании для стали 18ЮА.

Практическая ценность и реализация результатов работы

Получены новые данные о влиянии режимов последеформационного охлаждения поковок из спецстали 18ЮА на распределение твердости в них в виде уравнений регрессии для характерных сечений: сплошного дна, толстой и тонкой цилиндрических стенок.

Создана комплексная методика (алгоритм и программа) для проектирования операций обратного полугорячего выдавливания, позволяющая быстро и достаточно точно определять технологический режим (режимы) для класса поковок с геометрической формой типа «стакан» из материалов 18ЮА, 45Х, У10А и Ст. 10 при обеспечении требуемых размеров и механических свойств поковки, а также максимально возможной стойкости инструмента.

Разработана новая высокоэффективная технология изготовления корпусной тонкостенной детали из стали 18ЮА с повышенными механическими свойствами для условий массового производства.

Результаты исследований могут быть использованы в цепном и специальном производствах при разработке новых (на базе полугорячего выдавливания) и повышении эффективности имеющихся технологий.

Апробация работы

По основным положениям работы были сделаны доклады на:

— международной научно-технической конференции «Теория и практика производства проката». Липецк. 2001 г.;

— международной научно-технической конференции «Проблемы проектирования и производства систем и комплексов». Тула. 2001 г.;

— региональной научно — технической конференции «Техника XXI века глазами молодых ученых» Тула. 2002 г.;

— международной научно-технической конференции «Теория и практика производства листового проката» Липецк. 2003 г.;

— ежегодных семинарах кафедры ТехМ факультета МиСУ (ТГУ). Тула. 2001;2003 г. г.;

— профессорско-преподавательской научно-технической конференции кафедр ТехМ и МПФ (ТГУ). Тула. 2001;2003 г. г.

Публикации

Основные положения диссертации изложены в работах {73, 80, 82, 83,101,110,115,116]

Структура и объем работы

Диссертационная работа состоит из введения, пяти разделов, заключения, списка используемых источников из 151 наименования на 14 страницах, приложения на 56 страницах и включает 148 страниц машинописного текста, 44 рисунка, 28 таблиц. Общий объем работы — 276 страниц.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. При разработке методики расчета операции полугорячей обработки давлением установлено, что формирование механических свойств получаемой поковки происходит на завершающей стадии процесса — при ее охлаждении. Основными параметрами, влияющими на изменение результирующих механических свойств (микротвердости) являются температура поковки непосредственно перед охлаждением, тип и температура охлаждающей среды.

2. Для фиксации наиболее благоприятной — полигонизированной структуры поковку после деформирования необходимо немедленно (в течение < 2 с) подвергать непрерывному охлаждению, что предотвратит начало рекристаллизации металла и связанный с этим рост зерна.

3. Решена задача нестационарной теплопроводности сложного тела («стакана») позволило определить изменение температурного поля поковки при охлаждении, рассчитать скорость ее охлаждения и с помощью термокинетической диаграммы фазовых превращений (ВТПС) оценить результирующее поле твердости. .Установлено, что при толщине стенки «1. мм скорость ее охлаждения на воздухе (40°С) составляет 20-г28°С/с для стали 18ЮА. С увеличением толщины стенки средняя скорость охлаждения уменьшается и на поверхности сплошного цилиндра (011,7×3,66 мм) составляет 10-И2°С/с.

Проведенное экспериментальное исследование зависимости твердости от условий последеформационного охлаждения поковки подтвердило адекватность разработанной математической модели и дало возможность выявить, что на твердость тонкой стенки оказывают влияние 3 фактораее начальная температура, тип и температура охлаждающей среды, в то время как формирование свойств более толстой стенки зависит, в большей степени, от начальной температуры и типа охлаждающей среды, а твердость донной части определяется лишь типом среды. В связи с этим, в производственных условиях рекомендуется строго соблюдать рассчитанные при проектировании операции режимы охлаждения, применяя термоизоляционные материалы, например, при охлаждении поковок в таре на открытом воздухе. Самые значительные расхождения между расчетными и экспериментальными значениями твердости не превышают 6%.

4. Проведен анализ процесса формирования температурного поля поковки и выявлено влияние на него режима деформирования. Расчет усилия обратного полугорячего выдавливания для промежуточных стадий процесса позволяет отметить некоторое снижение его значения (до 10%) к концу операции.

5. Схема обратного истечения материала при выдавливании способствует перемещению разогретого в пластической зоне металла в стенку формируемой поковки, что гарантирует ее достаточно высокое качество, но не исключает локальный перегрев (<1100°С) отдельных зон.

6. Исходным для формирования температурного поля поковки является поле заготовки, относительная неравномерность которого (перепад температур на поверхности и в середине) не превышает 2ч-5% - для цилин-драиз 18ЮА 011×11,5.

7. При транспортировании заготовки на позицию обработки происходит существенное ее подстуживание. Так, рассматриваемая заготовка теряет каждую секунду на холодном (20°С) воздухе «12°С на поверхности и «10°С — в центральной зоне.

8. Решена задача прогнозирования стойкости инструмента, позволяющая утверждать, что температура поверхности заготовки (поковки) оказывает существенное влияние на стойкость пуансона выдавливаниянаиболее склонного к разрушению от циклического термосилового воздействия по сравнению с матрицей и выталкивателем. Самым опасным участком с точки зрения образования первых трещин является приконтактный слой пуансона (в данном случае тонкий диск), температура которого колеблется в пределах 100-^-150°С за цикл при благоприятном режиме функционирования и составляет «550°С. Этими условиями определяется возможность применения соответствующих сталей для изготовления инструмента. Например, сталь Р6М5 показала достаточно высокую (23 000 циклов) расчетную стойкость при усилии операции 21,4 кН (220МПа), в то время как сталь Х12М не приемлема для таких тепловых условий.

Перепад температуры слоя за цикл, вызывающий термические деформации, определяется соотношением времени выдавливания (нагревания) и выстоя (охлаждения), а также теплопроводностью используемой смазки. Для повышения стойкости пуансона необходимо, чтобы время контакта его с разогретым металлом не превышало «0,6 с, а время охлаждения водяным душем было >0,9 с, что соответствует производительности оборудования «40 1/мин. Использование менее теплопроводных смазок (по сравнению с графитосодержащими) способствует более плавному «набору» температуры пуансоном с момента начала работы до стационарного теплового режима, что снижает риск преждевременного растрескивания его наружных слоев.

9. Разработан алгоритм и программа для ЭВМ. Использование разработанной программы позволяет в течение 2-^3 часов (в зависимости о быстродействия ЭВМ) рассчитать режим (режимы) обратного полугорячего выдавливания, приводящий к заданной микротвердости поковки и обеспечивающий требуемый уровень стойкости инструмента.

10. С применением разработанной методики спроектирована и реализована технология изготовления корпусной цилиндрической детали. Деталь получена вытяжкой (с максимальной степенью деформации 70%) из поковки с заданным распределением твердости, обеспеченным при полугорячем выдавливании соблюдением расчетного термодеформационного режима. Оценка качества поковки (детали) подтверждает повышение ее

207 прочностных свойств, получаемых благодаря мелкозернистой структуре (12-И 4 балл феррита ГОСТ 5639–82) по всему сечению. Кроме того, при вытяжке отсутствует фестонообразование, что свидетельствует о равномерности мехсвойств детали.

11. Исследование степени «залечивания» приповерхностных дефектов заготовки (волосовин) позволяет прогнозировать 100%-ое качество поковки по дефектам при реализации степени деформации во всей сплошности поковки (сталь 18ЮА) не менее 47%. Для повышения степени деформации дна рекомендуется изменять форму выталкивателя, приближая его геометрию к форме очага деформации, либо выполнять т.н. цилиндрическую наметку. Такие меры позволят использовать для производства изделий спецмашиностроения прутковую заготовку низкого качества (В5 hl2 по ГОСТ 1051–73).

12. По сравнительной оценке разработанная технология на базе полугорячего выдавливания экономичнее существующей (на базе холодной ОМД) по основному металлу — на 30%, по энергозатратам — на 60%.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Н. П., Каратушин С. И. Механические испытания металлов при высоких температурах и кратковременном нагружении. М.: Металлургия, 1968.-280 с.
  2. Ю. П., Маркова Е. В., Грановский Ю. В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1976. — 280с.
  3. JI. Б. Системное проектирование процессов штамповки. JI.: Машиностроение, 1990. — 235с.
  4. Д. Т., Мамаев К. Н. Малобазные тензодатчики сопротивления. М.: Машиностроение, 1968. — 107 с.
  5. Г. Э., Дорогобид В. Г. Теория пластичности. М.: Металлургия, 1987.-352с.
  6. Н. В., Петров В. М., Черноусько Ф. JI. Численное решение вариационных и краевых задач методом локальных вариаций // Журнал вычислительной математики и вычислительной физики. 1966. т. 6. № 6. -С.947 — 961.
  7. В. Ф., Рокотян С. Е., Рузанов Ф. И. Формоизменение листового металла. М.: Металлургия, 1976. — 264с.
  8. Н. И. Основы теории упругости, пластичности и ползучести. -М.: Высшая школа, 1968. 512с.
  9. И. С., Жидков Н. П. Методы вычислений. Ч. 1. М.: Физматгиз, 1962.-464 с.
  10. М. JI. Диаграммы горячей деформации. Структура и свойства сталей: Справочник. М.: Металлургия, 1989. — 453с.
  11. Бернштейн М. J1. Структура деформированных металлов. М.: Металлургия, 1977. -430с.
  12. А. А., Мижирицкий О. И., Смирнов С. Р. Ресурс пластичности металлов при обработке давлением. М. Металлургия, 1984. — 144с.
  13. А. Н., Ребельский А. В. Горячая штамповка. Расчет и конструирование штампов. М.: Машгиз, 1952. — 367с.
  14. А. А., Пушкарев В. Ф. Полугорячее прессование нержавеющих сталей // Кузнечно штамповочное производство. 1962. № 8. С. 15 — 17.
  15. П. М., Варвак J1. П. Метод сеток в задачах расчета строительных конструкций. М.: Стройиздат, 1977. — 160 с.
  16. Н. Е. Выдавливание на универсальных кривошипных прессах // Кузнечно штамповочное производство. 1969. № 4. — С.42 — 44.
  17. В. И. Об изменении механических свойств сталей в интервале температур фазового превращения. В кн.: Исследования в области пластичности и обработки металлов давлением. — вып. 1. / ТПИ/ 1973. С. 126 — 128.
  18. В. И. Физическая природа разрушения металлов. М.: Металлургия, 1984. — 280с.
  19. М., Францевич М. Механические свойства легированных сталей при высоких температурах. Сталь, 1933. № 4,5. С. 52.
  20. Ю. А. Инструментальные стали. М.: Металлургия, 1983. -526с.
  21. Г. С., Сиднев В. А. Курс сопротивления материалов. М.: Высшая школа, 1965. — 761 с.
  22. В. Г, Яковлев С.П. Применение математической статистики и теории планирования эксперимента в обработке металлов давлением. -Тула: ТулПИ, 1980.-80с.
  23. Григорьев J1. Я. Инженерные задачи нестационарного теплообмена. -М.: Машиностроение, 1968. 84с.
  24. В. А., Зыкова 3. П. Математическое моделирование процессов обработки металлов давлением на ПК. М.: Машиностроение, 1994. -272с.
  25. С.И. Пластическая деформация металлов. М.: Металлургиз-дат, 1960. т. 2.-416 с.
  26. С.И. Теория обработки металлов давлением. М.: Металлург-издат, 1947. — 532с.
  27. Гун Г. Я. Теоретические основы обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1980.-456с.
  28. А. П., Котов П. И. Длительная и неизотермическая малоцикловая прочность элементов конструкций. М.: Машиностроение, 1988. -264с.
  29. А. П., Котов П. И. Малоцикловая усталость при неизотермическом нагружении. М.: Машиностроение, 1983. — 240с.
  30. А. П. Прочность при изотермическом и неизотермическом малоцикловом нагружении. -М.: Наука, 1979. 294с.
  31. В. В. Малоотходная технология обработки материалов давлением. М.: Машиностроение, 1986. -287с.
  32. Г. Д., Панфилов Г. В., Ренне И. П., Смарагдов И. А. Технологическая механика. М.: ЦНИИНТИ, 1988. — 185с.
  33. . П., Марон И. А. Основы вычислительной математики. -М.: Наука, 1970. 665с.
  34. Деформирование и разрушение металлов при малоцикловом нагружении. /Трощенко В. Т. Киев: Наук, думка, 1981. — 344с.
  35. С.А. Термомеханика упрочнения и разрушения штампов объемной штамповки. М.: Машиностроение, 1975. — 381с.
  36. В. И., Карташова Л. И., Лещинский В. М., Андрющук А. А. Влияние режима теплого выдавливания на структуру и свойства стали 20Х // Металловедение и термическая обработка металлов. / 1976. № 3. С. 56,57.
  37. В. И., Лещинский В. М., Адрющук А. А., Выдавливание легированных сталей в интервале температур 400.,.800°С.// Кузнечно штамповочное производство, 1975. № 5. С. 6,7.
  38. В. И., Лещинский В. М., Хекмеля Н. И. Штамповка теплым выдавливанием деталей втулочно роликовой цепи из стали 12Х2Н4А. -Ворошиловград: ВМИ. — 1975. — 16с. Рукопись деп. в ГРНТБ Укр. НИИТИ 13 мая 1975, № 279.
  39. М. С., Матлин М. М., Сидякин Ю. И. Инженерные расчеты уп-ругопластической контактной деформации. -М.: Машиностроение, 1986. -224с.
  40. В. А., Гринфельд Л. А. Полугорячее выдавливание поковок внутренних колец конических роликовых подшипников // Кузнечно -штамповочное производство. 1969. № 7. С. 46,47.
  41. Епанешников А. М, Епанешников В.A. DELPHI 4. Среда разработки. -М.:ДИАЛОГ-МИФИ, 1999. -304с.
  42. Н. И., Ганаго О. А. Исследование сопротивления деформированию стали с использованием метода рационального планирования эксперимента. // Кузнечно штамповочное производство, 1972. № 12. С. 15 — 18.
  43. В. С.Прикладные задачи термопрочности элементов конструк-, ции. М.: Машиностроение, 1985. — 296с.
  44. Н. М. Нагрев и охлаждение металла. -М.: Машиностроение, 1973.- 192с.
  45. Изготовление заготовок и деталей пластическим деформированием. / В. М. Авдеев, Л. Б. Аксенов, И. С. Алиев и др. Л.: Политехника, 1991. -351с.
  46. В. Д., Мулин В. П. Полугорячее выдавливание (обзор). М.: НИИМаш, 1971. -72с.
  47. В. Д., Мулин В. П. Опыт полугорячего выдавливания // Кузнечно штамповочное производство. 1971. № 11. С. 7 — 10.
  48. Инженерный анализ. //Каталог ConsistentSoftware. Программное обеспечение. Осень зима 2002. С. 13 — 19.
  49. В. П., Осипоа В. А., Сукомел А. С.Теплопередача. М.: Энергоиздат, 1981. — 415с.
  50. Jl. М. Основы теории пластичности. М.: Наука, 1969. — 420с.
  51. Ковка и объемная штамповка стали: Справочник / Под ред. Сторожева М. В. М.: Машиностроение, 1968. т. 1. — 435с.
  52. Ковка и объемная штамповка стали: Справочник / Под ред. Сторожева М. В. М.: Машиностроение, 1968. т. 2. — 448с.
  53. Ковка и штамповка. Справочник / Под ред. Навроцкого Г. А. М.: Машиностроение, 1987. т. 3. — 384 с.
  54. В. П., Махутов Н. А., Гусенков А. П. Расчеты деталей машин и конструкций на прочность: Справочник. М.: Машиностроение, 1985. -224с.
  55. И. А., Баженов В. Г., Матвеев В. В., Лещенко В. М. Исследование прочности деталей машин при помощи тензодатчиков сопротивления. Киев: Технпса, 1967. — 204с.
  56. Колмогоров В. J1. Напряжения, деформации, разрушения. М.: Металлургия, 1970. -230с.
  57. В. JI. Пластичность и разрушение. М.: Металлургия, 1977. -217с.
  58. Комплексные задачи теории пластичности. / Тутышкин Н. Д., Гвоздев А. Е., Трегубов В. И. и др. Тула: ТулГУ, 2001. — 377с.
  59. В. Н., Спичак М. Г. Разогрев заготовки в процессе прокатки-прессования. // Кузнечно штамповочное производство. 1998. № 4. С. 11 — 13.
  60. М. Модель создана., .что дальше? //CADmaster. 2001. № 3. С. 18 -21.
  61. Н. А., Черноусько Ф. JI. Решение задач оптимального управления методом локальных вариаций //Журнал вычислительной математики и вычислительной физики. 1966. т. 6. № 2. С.203 217.
  62. Кутателадзе С. С. Основы теории теплообмена. М.: Атомиздат, 1979. -415с.
  63. Кутателадзе С. С. Основы теории теплообмена. Новосибирск: Наука, 1970. — 651с.
  64. Е. Н., Поздеев Б. М. Совершенствование процессов полугорячей объемной штамповки. Обзор. М., НИИМаш. 1989. — 56с.
  65. П. С.Обработка металлов давлением: сегодня и завтра. М.: Высшая школа, 1990. — 128с.
  66. В. Н. Электрические измерения механических величин. М.: Энергия, 1970.- 80с.
  67. А. В. Теория теплопроводности. М.: Высшая школа, 1967. -539с.
  68. В. Закалочные среды: Справочник. Челябинск.: Металлургия, 1990. — 192с.
  69. В. М., Журавлев Г. М. Влияние некоторых факторов на процесс полугорячего выдавливания полуфабрикатов / ТулПИ/ Тула, 1984. 7 с. Деп. в НИИМаш 28 авг. 1984. № 294 — 84.
  70. В. М., Журавлев Г. М. Напряженно деформированное состояние осесимметричных процессов полугорячей и холодной штамповки выдавливанием // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 1990. № 9. С. 34 37.
  71. В. М., Журавлев Г. М., Петров В. И. Влияние температурно -скоростного режима на растяжение и сжатие цилиндрических образцов из стали 18ЮА // Оборонная техника. 1980. № 8. С. 74 76.
  72. В. М., Журавлев Г. М., Сергиенко Б. И. Вариант определения коэффициента вязкости для расчета процессов полугорячей штамповки // Известия вузов. Черная металлургия. 1991. № 3. С. 47 -49.
  73. В. М., Петров В. И. Исследование влияния температурно скоростного режима на процесс осадки стальных образцов. — В кн.: Исследования в области пластичности и обработки металлов давлением. — Тула: ТПИ. 1977. С.117−120.
  74. В. М., Петров В. И., Журавлев Г. М. Основы технологии объемной и листовой полугорячей штамповки. Тула: Тул. гос. ун — т., 2002. -160с.
  75. В. М., Петров В. И. Прогрессивная технология изготовления элементов грузовых цепей. В кн.: Исследования в области пластичности и обработки металлов давлением. Тула: ТПИ, 1983. С. 96 — 99.
  76. В. М., Серегин Р. В., Петров В. И. Определение температурных режимов заготовки при полугорячей штамповке в зависимости от требуемых механических свойств. // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 2003. № 1. С.25−28.
  77. В. М., Павлов А. Ю., Журавлев Г. М., Пещеров А. В. Малоотходная технология изготовления элемента тяговой цепи. // Кузнечно -штамповочное производство. 2000. № 9. С. 18 20.
  78. В. М., Петров В. И., Серегин Р. В. Об определении механических свойств изделий после полугорячей штамповки. Известия ТулГУ, серия «Автомобильный транспорт». Вып. 5. 2001. С.72−76.
  79. В. М., Пещеров А. В. Оценка возможностей вариационного метода при анализе процесса осесимметричного обратного полугорячего выдавливания. /ТулГУ/ Тула, 2001. 33 е.: ил., табл. Библиогр.: 21назв. Рус.Деп. в ВИНИТИ 20. 04. 01. № 1045-В2001.
  80. В.М., Пещеров А. В. Анализ процесса высокоскоростной полугорячей штамповки выдавливанием. / Сб. науч. трудов. Теория и практика производства проката. Липецк: ЛГТУ, 2001, С 246−251.
  81. Е. М., Матусевич А. С., Северденко В. П., Сегал В. М. Теоретические основы ковки и объемной штамповки. Минск: Наука и техника, 1968.-407с.
  82. Е. И. Образование трещин при термической обработке. -М.: Металлургия, 1965. 176с.
  83. Н. М., Лялин В. М, Журавлев Г. М. Об определении предела текучести и коэффициента вязкости малоуглеродистой стали / ТулПИ/ Тула. 1985. 13с. Деп. в ВНИИТЭМР 12.05. 85. № 1 89 ШМ 85.
  84. Марочник сталей и сплавов. Под. ред. Сорокина В. Г. — М.: Машиностроение, 1989. — 639с.
  85. Н. А. Деформационные критерии разрушения и расчет элементов конструкций на прочность. -М.: Машиностроение, 1981. -272с.
  86. С.Г. Вариационные методы в математической физике. М.: Гостехиздат, 1957. -476с.
  87. П. П., Мясников В. П. Вариационные методы в теории течений вязкопластической среды / Прикладная математика и механика. -1965. т. 29. — вып. 3. С. 468 — 492.
  88. Мэнсон С. Температурные напряжения и малоцикловая усталость. М.: Машиностроение, 1974. — 324с.
  89. В. В., Чернова Н. А. Статистические методы планирования экстремальных экспериментов. М.: Металлургия, 1976. — 152с.
  90. Е. И., Губин Ю. И., Темянко Л. С.Полугорячая высокоточная штамповка деталей типа тел вращения с центральным отверстием //Кузнечно штамповочное производство. 1983. № 2. С. 11 — 13.
  91. Ф. С., Арсов Я. Б. Оптимизация процессов технологии металлов методами планирования экспериментов. М.: Машиностроение. София: Техника, 1980. — 304с.
  92. Л. Г. Упрочнение и отделка деталей поверхностным пластическим деформированием: Справочник. М.: Машиностроение, 1987. -328с.
  93. А. Р., Тюрин Л. Н., Грибовский В. К. Теплая деформация металлов Минск: Наука и техника, 1978. — 216с.
  94. В. 3., Борисковский В. Г. Динамическая механика разрушений. М.: Машиностроение, 1985. — 264с.
  95. В. П., Лялин В. М., Журавлев Г. М., Серегин Р. В. Методика испытания инструмента полугорячей штамповки на термомеханическую усталость. Известия ТулГУ, серия «Машиностроение». Вып. 7. 2002. С.149−154.
  96. .М. Применение полугорячей объемной штамповки. // Куз-нечно штамповочное производство. 1993. № 7. С.2−4.
  97. .М., Сосенушкин Е. Н., Балаганский В. Н. Обоснование технологический параметров и технических характеристик автоматизированного комплекса для многопозиционной полугорячей штамповки. // Кузнечно штамповочное производство. 1993. № 4. С. 25 — 28.
  98. .М. Анализ отказов и повышение надежности технологических комплексов для полугорячей объемной штамповки. // Кузнечно -штамповочное производство. 1999. № 9. С. 30 32.
  99. П. И., Гун Г. Я., Галкин А. М. Сопротивление пластической деформации металлов и сплавов: Справочник. М.: Металлургия, 1983. -351с.
  100. Поля деформации при малоцикловом нагружении. / Серенсен С. В., Шнейдерович Р. М., Махутов Н. А. М.: Наука, 1979. — 278с.
  101. Л. Е., Попов А. А. Диаграммы превращения аустенита в сталях и бета раствора в сплавах титана. Справочник. — М.: Металлургия, 1991. — 502с.
  102. Н. В. К вопросу о полугорячем выдавливании деталей. В кн.: Исследование машин и технологии кузнечно — штамповочного производства. — Вып. 143. — Челябинск: ЧПИ, 1974, С. 72 — 76.
  103. Проблемы совмещения горячей деформации и термической обработки сталей. / А. А. Баранов, А. А. Минаев, А. Л. Геллер, В. П. Горбатенко М.: Металлургия, 1985. — 128с.
  104. Прочность при малоцикловом нагружении. / Серенсен С. В., Шнейде-рович Р. М., Гусенков А. П. и др. М.: Наука, 1975. — 285с.
  105. Рузга 3. Электрические тензометры сопротивления. М.: Госэнерго-издат, 1961. — 253 с.
  106. Л. М. Измерение и регистрация напряжений в деталях машин при высокоскоростной машинной штамповке / Высокоскоростная объемная штамповка. Вып. 21. 1969. С. 150- 159.
  107. В. С.Теория обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1973. — 496с.
  108. Смирнов Аляев Г. А., Чикидовский В. П. Экспериментальные исследования в обработке металлов давлением. — Л.: Машиностроение, 1972. -360с.
  109. В. В. Теория пластичности. М.: Высшая школа, 1969. -608с.
  110. Л. Г. Расчеты процессов обработки металлов давлением. -М.: Машиностроение, 1979. 215с.
  111. Л. Г. Прогнозирование долговечности инструмента для горячего прессования стальных труб. // Кузнечно штамповочное производство. 1998. № 7. С. 10- 12.
  112. М. В., Попов Е. А. Теория обработки металлов давлением. -М.: Высшая школа, 1963. 389с.
  113. И. Я. и др. Механические свойства сталей при горячей обработке давлением. М.: Металлургиздат, 1960. — 485с.
  114. Л. А. Механика деформируемого твердого тела. М.: Высшая школа, 1979. — 318с.
  115. А. Д. Определение удельных усилий процессов плоского и осесимметричного скоростного прессования/ В сб.: Исследование пластического течения металлов. М.: Наука, 1970. С. 5 — 15
  116. А. В., Зюзин В. И. Механические свойства металлов и сплавов при обработке давлением: Справочник. М.: Металлургия, 1973. -224с.
  117. Е. М. О калибровке плоских заготовок и деталей // Кузнечно штамповочное производство. 1962. № 4. С. 6 — 9.
  118. И. Д., Бухер Н. М. Автоматы и автоматические линии для горячей объемной штамповки. М.: Машиностроение, 1981. — 280с.
  119. Е. П. Инженерная теория пластичности. -М.: Машгиз, 1959. -328с.
  120. Усталость материалов при высокой температуре. Под ред. Скелтона Р. П. / пер. с англ. М.: Металлургия, 1988. — 343с.
  121. В. А., Фролов А. И., Дмитриев В. Н. и др. Исследование температурного режима работы штампового инструмента при высокоскоростной объемной штамповке. // Кузнечно штамповочное производство. 1972. № 2. С. 7,8.
  122. В. К. Термоциклическая обработка сталей и чугунов. JI.: Лен. универ., 1977. — 144с.
  123. В. К., Смагоринский М. Е. Термоциклическая обработка металлов и деталей машин. Л.: Машиностроение, 1989. — 255с.
  124. В. М. Физика разрушения. М.: Металлургия, 1970. — 376с.
  125. А., Гейрингер X. Математическая теория неупругой сплошной среды. -М.: Физматгиз, 1962. 291с.
  126. О. Н., Глухов Ю. А., Трахтенберг Б. Ф. Выбор основных параметров полугорячего выдавливания штампового инструмента методом приближенного моделирования. //Кузнечно штамповочное производство. 1982. № 4. С. 23 — 25.
  127. А. И., Лернер П. С.Выдавливание точных заготовок деталей штампов и пресс форм. -М.: Машиностроение, 1986. — 150с.
  128. Циклическая деформация и усталость металлов. В 2 х. т. Т. 1.- Киев: Наук, думка, 1985.-216с.
  129. Циклическая деформация и усталость металлов. В 2 х. т. Т. 2. — Киев: Наук, думка, 1985. -216с.
  130. Ф. Л. Метод локальных вариаций для численного решения вариационных задач // Журнал вычислительной математики и вычислительной физики. 1965. т. 5. № 4. С. 749 -754.
  131. Ф. JI., Баничук И. В. Вариационные задачи механики и управления. М.: Наука, 1973. — 238 с.
  132. А. К., Белосевич В. К. Трение и технологическая-смазка при обработке металлов давлением. М.: Металлургия, 1968. — 360с.
  133. М. X. Термоциклическая обработка сталей, сплавов и композиционных материалов. -М.: Наука, 1984. 185с.
  134. С.П., Петров В. И. Силовые параметры полугорячего выдавливания роликов приводных цепей. /ТПИ/ Тула. 1983. 19с.Деп. в НИИМаш 4 авг. 1983. № 264 83.
  135. С.П., Петров В. И. Исследование влияния технологических параметров на процесс полугорячего выдавливания. /ТПИ/ Тула. 1983. 10с. Деп. в НИИМаш 4 авг. 1983. № 265 83.
  136. Atkins М.: Atlas of Continuous Transformation Diagrams for Engineering Steels. Sheffield. British Steel Corporation, BSC Billet, 1977.
  137. Со8тоз//Каталог ConsistentSoftware. Программное обеспечение. Весна -2001. С. 30,31.
  138. Wever F., Rose A.: Atlas zur Warmebenhaltung der Stahle. Т. I. Dussel-dorf, Verlag Stahleisen, 1954/1958.222
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!