Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Аэродинамическое совершенствование турбинных ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора

Диссертация: Аэродинамическое совершенствование турбинных ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Удовлетворительное использование потери с выходной скоростью в широком диапазоне LL/*С0 позволяет проводить понижение уровня реактивности при замене традиционной ступени ступенью, малочувствительной к величине периферийного зазора, при том же значении 1Х/С0 ПРИ этом использование в последующей сопловой решетке профилей с неосевым входом (^ 110°) приводит к некоторому снижению коэффициентов потерь. Читать ещё >

Аэродинамическое совершенствование турбинных ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава I. ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Обзор литературы по влиянию геометрии ступени на радиальный градиент давления и связанное с этим изменение экономичности
    • 1. 2. Обзор литературы по влиянию корневого отсоса и подсоса на экономичность турбинной ступени
    • 1. 3. Краткий обзор литературы по расчету потерь в турбинных решетках
    • 1. 4. Обзор литературы по выбору степени и градиента реактивности
  • Глава 2. ВЛИЯНИЕ ЗАКРУТКИ И НАКЛОНА СОПЛОВЫХ ЛОПАТОК НА ХАРАКТЕРИСТИКИ ТУРБИННЫХ СТУПЕНЕЙ С РАЗЛИЧНЫМ ОТНОШЕНИЕМ В/?
    • 2. 1. Геометрические характеристики испытанных ступеней
    • 2. 2. Влияние закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток на градиент реактивности
    • 2. 3. Влияние закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток на углы потока в межвенцовом зазоре
    • 2. 4. Влияние закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток на распределение по радиусу коэффициентов потерь в соплах
    • 2. 5. Влияние закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток на распределение по радиусу коэффициентов потерь на рабочих лопатках
    • 2. 6. Влияние закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток на распределение по радиусу потерь с выходной скоростью
    • 2. 7. Влияние закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток на интегральные потери и к.п.д. ступени
  • Глава 3. ВЛИЯНИЕ ДИАФРАШЕННОЙ ПРОТЕЧКИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ ТУЕБШНЫХ СТУПЕНЕЙ С РАЗЛИЧНЫМ УРОВНЕМ И ГРАДИЕНТОМ РЕАКТИВНОСТИ
    • 3. 1. Характеристики испытанных ступеней
    • 3. 2. Влияние диафрагменной протечки на к.п.д. исследованных ступеней
      • 3. 2. 1. Разгрузочные отверстия заглушены
      • 3. 2. 2. Испытания с разгрузочными отверстиями
      • 3. 2. 3. Испытания с вращающимися разгрузочными отверстиями
    • 3. 3. Влияние диафрагменной протечки на распределение реактивности и потерь по высоте ступеней с различным уровнем и градиентом реактивности
  • Глава 4. ВЛИЯНИЕ ПЕРИФЕРИЙНЫХ ЗАЗОРОВ НА К.П.Д. СТУПЕНЕЙ И ТРЕЗВЕННИКОВ С РАЗЛИЧНЫМ УРОВНЕМ И ГРАДИЕНТОМ РЕАКТИВНОСТИ, ПОЛУЧЕННЫМИ РАЗЛИЧНЫМ СОЧЕТАНИЕМ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СТУПЕНИ
    • 4. 1. Геометрические характеристики исследованных ступеней и трехзвенников
    • 4. 2. Влияние периферийных зазоров на к.п.д. изолированных ступеней с различным отношением S/S
      • 4. 2. 1. Ступени с D/E = 8,
      • 4. 2. 2. Ступени с Ъ/Е =
    • 4. 3. Использование выходной скорости в ступенях с уменьшенным градиентом реактивности
      • 4. 3. 1. Трехзвенники с = 8,3. Ц
      • 4. 3. 2. Трехзвенники с «D/I =
    • 4. 4. Влияние периферийной утечки на работу соплового аппарата последующей ступени
  • Глава 5. МЕТОД ВЫБОРА ОПТИМАЛЬНОГО УРОВНЯ И ГРАДИЕНТА РЕАКТИВНОСТИ ТУРБИННЫХ СТУПЕНЕЙ ВЫСОКОГО И
  • СРЕЩНЕГО ДАВЛЕНИЯ
    • 5. 1. Формирование функции цели
    • 5. 2. Метод расчета распределения параметров потока в турбинной ступени по радиусу
    • 5. 3. Оценка потерь в ступени
      • 5. 3. 1. Оценка потерь на окружности колеса
      • 5. 3. 2. Потери от периферийной утечки
      • 5. 3. 3. Потери от диафрагменной протечки
    • 5. 4. Определение максимума функции цели
  • Глава 6. РАСЧЕТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПО ВЫБОРУ ОПТИМАЛЬНЫХ УРОВНЯ И ГРАДИЕНТА РЕАКТИВНОСТИ ТУРБИННЫХ СТУПЕНЕЙ ВЫСОКОГО И СРЕДНЕГО ДАВЛЕНИЯ
    • 6. 1. Влияние приведенного радиального зазора и размеров ступени на оптимальные к.п.д., уровень и градиент реактивности
    • 6. 2. Влияние диафрагменной протечки на оптимальные уровень и градиент реактивности

Директивами ХХУ1 съезда КПСС установ71ены основные направления развития народного хозя1″ ства СССР на XI пятилетку в области энергетики. Намечено обеспечить в 1985 г выработку I550-I600 млрд. кВт-часов электроэнергии, в том числе на атомных электростанциях до 220−225 млрд. кВт-часов и на гидроэлектросташщях до 230−235 млрд. кБт-часов. Особое внимание уделяется вводу в действие атомных электростанщй 24−25 млн. кВт новых мощносте!1) и строительству тепловых электростанци!, использующих угли Экибастузского и Канско-Ачинского бассейнов. Всего нее на тепловых электростанциях долгкно быть получено пршлерно 70 всей электроэнергии. Поставленные задачи диктуют настоятельную необходимость дальHefniero совершенствования показателей экономичности и надежности работы проточных частей турбомашин. Это относится, как к вновь освиаваемым блокам мощностью 800, 1000, 1200 Шт, так и к большому парку турбин мощностью 100−500 1. Шт, находящихся в эксплуатащи длительное время и составляющрш значительную долю всем установленной мощности на электростанциях СССР. Б то Hte время, данные испытаний Союзтехэнорго I говорят о недостаточнал уровне эконшичности турбин К-300−240, К-500−240, особенно их цилиндров высокого Давления. Анализ работы ДВД турбин мощностью 500 liffiT 2 показывает, что значительную долю потерь в них (пятую часть) составляют потери на утечку в периферийные зазоры, что составляет 1−3 всей мощности. С другой стороны перевод блоков мощностью 300−500 Шт в пиковые и полупиковые ренимы работы требует частых остановов и пусков турбин, как из горячего (неостыЕшего), так и из холодного состояния. Именно во время пусков-остановов по данным Щ Ш 3 зачастую происходит разраС ботка радиальных уплотняющих усиков над рабочими колесами. Опыт эксплуатации показывает, что зазоры над рабочжте колесаш! при вскрытии некоторых турбин оказываются увеличенными до 5 мм 4 Все это еще больше увеличивает потери от утечки в периферийные зазоры. Данные, приведенные в 5 показывают, что износ надбандажных радиальных уплотнений всего на 0,25 мм в турбине мощностью 500 Ш т в одной из ступеней цилиндров высокого или среднего давления вызывает уменьшение мощности всей турбины соответственно на 7 и 3 кВт, Это свидетельствует о том, что создание типовой турбинной ступени, малочувствительной к величине периферийного зазора, ирлеющей высокую экономичность, позволило бы сущеитвенно повысить к, п.д. цилиндров высокого давления и надежность работы всей турбины, Чтобы устранить саму причину утечки в периферийные зазоры, такая ступень должна иметь близкую к нулевой степень реактивности на периферии, что обычно требует понижения общего уровня реактивности в ступени и изменения ее распределения по радиусу. Аэродинамические исследования ступеней такого типа были проведены 6 однако уровень к.п.д, их был явно недостаточен. Известно, что изменение уровня реактивности и ее распределения по радиусу полностью изменяет условия работы ступени. При этом снижение периф) ерийной утечки сопровождается изменением потерь в соплах и на лопатках, потерь от диафрагменной протечки и потерь с выходной скоростью. Вследствие этого разработка высокоэкономичных турбинных ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора, включает в себя решение ряда различных, но взатлосвязанных задач, а именно: I) выбор наиболее экономичного способа управления градиентом реактивности- 2) исследование влияния диафрагменной протечки на экономичность ступеней с различной степенью реактивности с целью уменьшения ее вредного влияния при пониженной степени реактивности, 3) исследование работы разрабатываемых ступеней в условиях отсека, 4) разработка простого и надежного метода расчетаJ позволяющего оценить целесообразность применения ступени, малочувствительной к величине периферийного зазора, и определить ее оптшальные геометрические характеристики. Решению этих задач посвящены отдельные.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. Проведено аэродинамическое совершенствование турбинных ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора, с близкой к нулевой степенью реактивности по высоте, с целью снижения в них потерь на окружности колеса и от диафрагменной протечки.

2. Экспериментальное исследование влияния диафрагменной протечки на потери в ступенях с различным уровнем и градиентом реактивности, проведенное при моделировании диафрагменного и корневого уплотнений и разгрузочных отверстий, показало:

— потери от корневого подсоса определяются общим уровнем реактивности в ступени и мало зависят от корневой степени реактивностиснижение уровня реактивности вызывает повышение потерь от корневого подсоса;

— повышение корневой степени реактивности путем снижения ее радиальной разности при том же уровне реактивности не приводит к снижению потерь от корневого подсоса;

— изменение потерь от корневого отсоса практически не зависит от распределения реактивности в ступени и определяется корневой степенью реактивности;

— понижение уровня реактивности не приведет к увеличенным потерям от диафрагменной протечки только при одновременном снижении радиальной разности реактивности, обеспечивающем корневую степень реактивности, дающую незначительный корневой отсос} при этом отсасываемый поток и диафрагменная протечка проходят через разгрузочные отверстия.

3. Экспериментальное сравнение основных приемов управления радиальным распределением реактивности показало:

— близкую к нулевой степень реактивности по радиусу можно получить различными приемами, но к.п.д. ступени при этом также будет разным;

— любое воздействие на радиальный градиент реактивности целесообразно производить комбинированным приемом, т. е. путем совместного применения умеренных величин обратной закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток;

— комбинированный прием позволяет получить такое распределение реактивности по высоте, при котором одновременно обеспечиваются близкая к нулевой периферийная степень реактивности, устраняющая потери от периферийной утечки, и необходимая для минимизации потерь от диафрагменной протечки корневая степень реактивности — при этом изменение радиальной разности реактивности в ступени в широких пределах (вплоть до отрицательной) не приводит к существенному уменьшению значений углов к периферии, что дает возможность проектировать рабочее колесо с практически безударным входом из условия ^ СОЯ^ I.

— применение комбинированного приема вместо обратной закрутки или тангенциального наклона для достижения близкой к нулевой степени реактивности по высоте позволяет повысить к.п.д. ступени за счет снижения потерь на рабочих лопатках на 1−1,2% в ступенях с 8,3 и 0,2 — 0,4% в ступенях с Ъ/? = 19.

4. Экспериментальное сравнение турбинных ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора, и традиционных в условиях, имитирующих их работу в составе отсека, показало:

— применение в разработанных ступенях сопловых решеток с переменным по высоте углом входа позволяет полностью использовать увеличенную за счет окружной составляющей потерю с выходной скоростью предыдущей ступени;

— в ступенях с короткими лопатками, например с отношением = 19, специальное профилирование входной части последующей сопловой решетки не обязательнопри этом потеря с выходной скоростыо используется в той же степени, что и у традиционной ступени;

— удовлетворительное использование потери с выходной скоростью в широком диапазоне LL/*С0 позволяет проводить понижение уровня реактивности при замене традиционной ступени ступенью, малочувствительной к величине периферийного зазора, при том же значении 1Х/С0 ПРИ этом использование в последующей сопловой решетке профилей с неосевым входом (^ 110°) приводит к некоторому снижению коэффициентов потерь;

— снижение периферийной степени реактивности и связанной с ней утечки благоприятно сказывается на работе соплового аппарата последующей ступениснижение периферийной степени реактивности традиционной ступени до 3−8% приводит к снижению коэффициента потерь последующей сопловой решетки на 1−4% в ступенях с высоким отношением Bj? и на 0,3−0,4% в ступенях со средним отношением.

Я/е.

5. Разработан метод оптимизации уровня и градиента реактивности, а также геометрических характеристик ступени их обеспечивающих, по максимуму к.п.д.- метод может быть применен на ранних этапах проектирования при наличии ограниченной информации о проектируемой ступени.

Функция цели разработанного метода построена на основании обработки большого числа экспериментальных данных.

6. Для нахождения изменения параметров по высоте ступени, необходимого для определения функции цели, получена аппроксима-ционная зависимость распределения реактивности по радиусу от основных геометрических характеристик ступеней в широком диапазоне их изменения. Указанная зависимость, полученная на основании систематизации и обобщения данных экспериментального исследования более 70-ти ступеней, имеет значительное преимущество перед используемыми методами расчета в задачах оптимального проектироваяия, когда ведется перебор и оценка большого количества вариантов ступени.

Для оценки к.п.д. ступени по известному распределению параметров усовершенствована методика расчета потерь в турбинной ступени, основанная также на обобщении экспериментальных данных. Метод, учитывающий особенности течения в турбинной ступени со сниженной радиальной разностью реактивности, позволяет оценить, как потери на окружности колеса, так и потери от периферийной утечки и всего комплекса потерь от диафрагменной протечки (дросселирование протечки, потери от смешения потоков, потери в разгрузочных отверстиях, дополнительные потери на рабочих лопатках).

7. Расчетное исследование по составленному методу оптимизации и данные экспериментального исследования изолированных ступеней и трехзвенников при различных периферийных зазорах позволяют сделать вывод, что при реальных значениях периферийных зазоров в широком диапазоне (В/?? 8) целесообразно применение ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора.

При модернизации существующих проточных частей понижение уровня реактивности необходимо проводить при практически неизменном угле оС/Ср. В этом случае для обеспечения неизменного расхода сравнение ступеней целесообразно вести по параметру также характеризующему размер ступени. При радиальных зазорах = 0,001Д"г> модернизация может быть проведена при И^р/Уд3 «что включает ЦВД (либо большую часть его) практически всех турбин мощностью 100−800 Шт. При увеличенных зазорах применение разработанных ступеней возможно в проточных частях с большими длинами лопаток.

Показать весь текст

Список литературы

  1. A.M. Экономичность мощных конденсационных паровых турбин по результатам испытании Союзтехэнерго. — Внергетик, 1978, № 9, с.9−10.
  2. Ueda Т. Qnatytfti tfie LoMeS in с/ Large $team Тигйле. Proceeding* oft? Lxt& con (-, on? team tuiiine. PExen, 1375,
  3. Анализ фактического состояния осевых и радиальных зазоров и оптимизация уплотнений мощных паровых турбин. Отчет ЦКТИ, № 42 801/0−10 341.
  4. М.А., Кашников H.A. Предупреждение радиальных задеваний в паровых турбинах. Теплоэнергетика, I98i, № i, с, 23−30.5. 8? t?mate dteam tuticne Ромез? o ju-sPlfy maintenance jundj " ?oiSet 1S8Z, № 9 л/б ^ p 43−4S t
  5. Фролов Б. И, Турбинные ступени с обратной закруткой, нечувствительные к величине периферийных зазоров. Автореф.дис. канд.техн.наук, Харьков, 1979, 25 с.
  6. Г. Паровые турбины. ГОНГИ, 1939.
  7. М.Е. Ступень турбины с постоянной реакцией. -Теплоэнергетика, 1956, № 9, с.28−35.
  8. Л.И. Экспериментальное исследование ступеней с уменьшенным радиальным градиентом давления. Тр. ХПИ, т.24, вып.6, 1957, с.68−74.
  9. М.Е. Исследование течения жидкости в турбинной ступени с учетом искривления меридиональных линий тока. Автореф. дис.докт.техн.наук, Харьков, 1968, 43 с.
  10. М.В. Экспериментальное исследование ступеней с постоянной реакцией при больших отношениях В/£. Диссертация, ХПИ, Харьков, 1969, 1бх с.
  11. Ю.И. К вопросу теории турбинной ступени с отсутствием радиального градиента давления в межвенцовом зазоре. -Известия вузов, Энергетика, 1958, JS 10, с.80−94.
  12. Ю.И. 0 турбинной ступени с постоянной реакцией. -Известия вузов, Энергетика, 1959, № 6, с.83−87.
  13. Ю.И. Некоторые результаты экспериментальных исследований турбинных ступеней и кольцевых решеток. Известия вузов, Энергетика, 1959, № II, с.83−93.
  14. И.К., Терешков А. А. Турбинная ступень с плоскими стенками направляющих каналов. Теплоэнергетика, 1961,1. J6 12, с.45−50.
  15. М.Д. 0 меридиональном профилировании турбинной ступени. Теплоэнергетика, 1961, 3, с.28−32.
  16. D. Ridi, In^aence o/j.geometric e0ecti о/? ?fie aipect ratio optimization ?>/ Cfxiaf Tutfine Bfac/ingj.
  17. ASAfE PuS?., WB9 GTm) P.2-i2.
  18. M.E. Техническая газодинамика. M.: Энергия, 1974, 592 с.
  19. Ю.И. К вопросу пространственного течения невязкой сжимаемой жидкости в сопловом венце осевой турбомашины.-Тр. ЛКИ, вып.23, 1959, 0.43−52.
  20. A.M. Цилиндрические сопловые аппараты турбин с особым расположением лопаток. Тр. ЛКИ, вып.23, 1У5У, с.69−78.
  21. Ю.И., Яковлев J3.II. Влияние угла выхода потока из сопел на эффективность турбинной ступени со сниженным градиентом реактивности. Тр, ДКИ, вып.121, 1977, с.65−68.
  22. Ю.И., Яковлев Б. П. О структуре потока за кольцевыми решетками с тангенциальным наклоном сопловых лопаток.-Известия вузов, Энергетика, 1977, jfe II, c.67−7z.
  23. М.Е., Филиппов Г. А. К расчету турбинных ступеней с длинными лопатками переменного профиля. Теплоэнергетика, 1961, № 9, с.60−64.
  24. М.Е., Трояновский Б. М. Исследование и расчет ступеней осевых турбин. Машиностроение, М.: 1964, 620 с.
  25. И.И. Теория турбомашин, Л.: Машиностроение, 1972, 536 с.
  26. А.И., Лапшин К. Л., Афанасьева H.H. Характеристики турбинных ступеней с тангенциальным наклоном направляющих лопаток. -Энергомашиностроение, 1970, № 9, с.26−27.
  27. К.Л. К расчету турбинных ступеней с навалом направляющих лопаток. Известия вузов, Энергетика, 1969, № 3, с.15−18.
  28. А.И., Лапшин К. Л. К аэродинамическому расчету ступеней осевых турбомашин. Энергомашиностроение, 1969, № 7, с.21−22.
  29. А.И., Афанасьева H.H. Влияние осевого зазора на характеристики турбинных ступеней с малым градиентом реактивности. Известия вузов, Энергетика, 1970, 7,
  30. H.H., Кириллов А. И. К вопросу проектирования турбинных ступеней с тангенциальным наклоном незакрученных направляющих лопаток. Известия вузов, Энергетика, 1979,10, с.50−54.
  31. Аэродинамические характеристики ступеней тепловых турбин. Под общ. редакцией В. А. Черникова. Л.: Машиностроение, 1980, 263 с.
  32. .Н. Исследование турбинных ступеней большой циркуляции. Автореф. дис.канд.техн.наук, Ленинград, 1978, — 20 с.
  33. А.Д., Юшкевич Ю. Э., Гольман В. И., Бондаренко Г. А. Влияние наклона сопловых лопаток на к.п.д. ступени среднего давления. Энергомашиностроение, 1968, а 12, с.42−43.
  34. А.П., Бусурин B.U., Бизяев ¿-¡-.В., Кириллов А. И., Лапшин К. Л., Черников и.А., Шейнзон Э. М. К вопросу повышения эффективности турбинной ступени. Энергомашиностроение, 1970,1. JC" 10, с.21−22.
  35. А.П., Бизяев Е. В., Попков В. И., Резник А. Г., Бусурин В. Н., Кириллов А. И., Лапшин К. Л., Черников В. А., Шейнзон Э. М. Экспериментальное исследование двухступенчатых турбинных отсеков. -Энергомашиностроение, 1972, В 10, с. 3.-5.
  36. М.Е., Романенко П. А. Искривление меридиональной траектории в ступени с цилиндрическими очертаниями проточной части. Тр. ХПИ, т.24, вып.2, i960, с.39−53.
  37. Schmcde. Unte%Juc?un
  38. В.К., Левина М. Е., Шнеэ Я. И. Исследование ступеней при ъ/е = 5,13 с различным радиальным градиентом реактивности. Энерг. машиностроение, 1966, вып.1, с.45−54.
  39. М.Е., Шведова Т. И. Исследование влияния радиального градиента реактивности на потери в ступени при? pszQOn-it • -Энерг.машиностроение, 1969, вып.7, с.52−58.
  40. М.Е., Гребнев В. К., Зайцев М. В. Влияние радиального градиента реактивности на распределение потерь в ступени. -Теплоэнергетика, 1966, $ 4, с.34−37.
  41. М.Е., Зайцев М. В., йлабченко О.Н. Исследование потерь в турбинных ступенях с различными приемами устранения радиального градиента реактивности. Энерг. машиностроение, 1966, вып. З, с.16−26.
  42. М.Е., Гребнев В. К. Распределение по радиусу потерь в серии турбинных ступеней с различными законами закрутки при v/e = s, 13. Известия вузов, Энергетика, 1У68, в 2, с.44−52.
  43. В.К., Левина м.Е., Фролов Б. И. К вопросу о создании безградиентных ступеней с усиленными сопловыми профилями. -Энерг.машиностроение, 1978, вып.25, с.41−45.
  44. М.Е., Гребнев В. К., Фролов Б.й., Пилипенко И. А. К вопросу оптимизации сопловых решеток для безградиентных ступеней. -Энерг.машиностроение, 1У78, ььш.26, с.24−32.
  45. М.Е., Фролов Б. И., Гребнев В. К. Влияние зазоров у бандажа на к.п.д. ступени с различным градиентом и степенью реактивности. Энерг. машиностроение, вып.30, с.7−12.
  46. H.H. Исследование турбин с различными законами профилирования. Известия вузов, Авиащонная техника, 1961, № I, с.74−81.
  47. В.Г. К вопросу о рациональном проектировании лопаток турбинной ступени с учетом сжимаемости. Котлотурбо-строение, 1949, № 9.
  48. Я.И., Пономарев В. Н., Гаркуша A.B. О повышении экономичности последних ступеней турбин. Теплоэнергетика, 1966, гё 9, с.71−74.
  49. ДереЕенко В.А., Митюшин Ю. И. Исследование безградиентных турбинных ступеней с закруткой сопловых лопаток из условияconit. -Известия вузов, Энергетика, 1975, Л 9, с.71−75.
  50. Ю.И., Перевозников A.B., Яковлев В. П. О закрутке рабочих лопаток осевой турбинной ступени при тангенциальном наклоне сопловых лопаток. Известия вузов, Авиационная техника, 1979, № I, c. II2-II5.
  51. В.Н. Исследование пространственных течений и потерь энергии в группе осевых турбинных ступеней средней веерности. -Автореф.дис.канд.техн.наук, Ленинград, 1978,-18 с.
  52. И.И., Лапшин К. Л., Садовничий В. Н., Матвеенко В. А., Не&енцев Ю.Н. Характеристики турбинных ступеней средней веерности со сникенным градиентом реактивности. -Теплоэнергетика, 198I, № 12, с. 35−38.
  53. А.И., Шпензер Г. Г. Газодинамика влакнопаро-вых турбинных ступеней. Л.: Машиностроение, 1977, — 180 с.
  54. В.Л., Левина М. Е., Фролов Б. И. Искривление линий тока в направляющих аппаратах с цилиндрическими границами. -Энерг.машиностроение, вып.28, 1979, с.20−25.
  55. М.Е., Гродзинский В. Л., Фролов Б. И., Шевченко В. А. О влиянии геометрии профиля на распределение параметров за сопловой решеткой. -Энерг.машиностроение, вып.29, 1980, с.42−44.
  56. Я.И., Суплин A.M. Об эффекте наклона направляющей лопатки в меридиональной плоскости. -Энерг.машиностроение, вып.4, 1967, с.3−6.
  57. A.c. & 325 399 (СССР). Направляющая лопатка. Авт.изобрет. Юшкевич Ю. Э., Гольман В.И.
  58. Ю.И. Исследование турбинных ступеней с радиальными лопатками. -Известия вузов, Энергетика, 1978, JS 4, с.57−61.
  59. О. So ft та 3 К. ТшНоиск s К, A/akaqavSa, S. A/Lnomiya, Ъеь-etopment о§- Lutge Jteam Тиъ&ле vScih S^cctencij, Hciachi fair.3 №?8t m.27, a/3, p /¿-3-Ш0 «
  60. Я.И., Гродзинский В .Л, Метод решения прямой задачи пространственного течения при заданной форме линий тока. -Энерг. машиностроение, 1972, вып.14, с.55−62.
  61. A.B., Федоров М. Ф. Потери от утечки в обанда-кенной турбинной ступени. -Энерг.машинос троение, вып.20, 1975, с.47−50.
  62. A.M. Теория и расчет турбинных ступеней. Л.: Машгиз, 1963, 154 с.
  63. Е.А., Жуковский М. И. и др. Аэродинамическое совершенствование лопаточных аппаратов паровых и газовых турбин, Госэнергоиздат, I960, 340 с.
  64. A.M. 0 выборе степени реакпии в ступенях высокого давления паровых турбин. -Теплоэнергетика, 1957, ji 6, с.40−43.
  65. М.Е. и др. Исследование влияния протечки через корневой зазор на к.п.д. ступени при различных схемах уплотнения зазора. Тр. МЭИ, Турбомашиностроение, вып. уу, 1972, с.15−21.
  66. Г. М., Стрункин В. А. Исследование влияния степени реактивности на рабочий процесс турбинной ступени. -Теплоэнергетика, 1966, й 10, с.70−72.
  67. Исследование элементов паровых и газовых турбин. Сборник статей. Под ред. А. С. Зильбермана. М-Л.: Машгиз, I960, 488 с
  68. A.M. 0 выборе реактивности турбинных ступеней, -Теплоэнергетика, I960, № 12, с.31−33.
  69. М.Е., Фролов а, а., Кругленков О. П., Кустов О. П. Влияние схемы подсоса среды через корневой зазор на экономичность ступени.-Теплоэнергетика, 1972, да 6, с.81−83.
  70. Л.В. Исследование турбинных ступеней с повышенной нагрузкой. Автореф.дисс., канд.техн.наук, Харьков, 1У7У, 26 с.
  71. О.М. Исследование новых схем организации потока у корня и периферии рабочих лопаток. Автореф.дисс.канд. техн. наук, Москва, 1978, 18 с.
  72. Л.Р. Сопротивление решетки профилей, обтекаемой вязкой неснимаемой жидкостью. ПШ, t. iI, вып.4, 1У47, с.444−459.
  73. .М., ллеоанов А.Г. Профильные потери в турбинной решетке. Теплоэнергетика, ±-у70, J& 6, с.38−42.
  74. Р.Н., Бойцова Э. А. Приближенная методика определения аэродинамических потерь в веерных решетках турбинных лопаток. Теплоэнергетика, 1973, J6 12, с. 7-II.
  75. В. Тепловые турбомашины, т.1, М.-Л.: Энергия, 1961, 343 с.
  76. М.Х., Кричакин В. И. Методика оценки потерь в проточной части осевых турбин при расчете характеристик. -Теплоэнергетика, 1969, № 7, с.76−79.
  77. Ciaig НЯМ. s Сох H-G, fl. Регfrогmanee e dtimation ofr Qxial Fi ouf Tuteined, T? e Institution of Medanccau Sngiпеечб 9 Proceeding*, 4970/i971} 48 f зг/ï-/, p ?/U7−424,
  78. Kaciet S. C. s Qkapuic U, Ъ Mean Une Prediction Method frot Uxiat Ffoui Tuieine efrfriciency, Tic/ni. A SME3 I Eng. Po иГег, /Ж, m > л/4} p, 444 — Н9.
  79. PutyteuFiii N. 3 bogdatil, Petipfietat efrfiaecnctf optimization о fr Qxiat Tuiiine вtage mea ni of. поп&маъ р*о-gtammingo, UtcL fue, man 14 980} m.27j a/3, o. Ztf-Ш,
  80. Г. Ю. Гидродинамика решеток турбомашин. M.: Физматгиз, 1962, 512 с.
  81. O.E., Бинсли Р. Л. Оценка характеристик осевой турбины. Тр. АОИМ, сер. А, 1968, JM, с.42−58.
  82. ZuJeifreiO, The? paiing of Tui&omajfcne iiadeng Ejpe-eiaeey иШ taige dngataz Deftection% вюъйп Воъ-егу Ne2rtj 49kS.
  83. Ю.М. Анализ методов расчета профильных потерьв турбинных решетках. -Энерг.машиностроение, вып.34, 1982, с.9−14.
  84. Ф.А., Шубенко А. Л. Об оценке профильных потерь турбинной решетки в задаче построения математической модели ступени. -Энерг.машиностроение, 1975, вып.20, с.61−69.
  85. A.C., Лопатицкий А. О., Нахман Ю. В. и др. Дополнительные потери энергии из-за периодической нестационарности потока в рабочих лопатках турбинных ступеней. Теплоэнергетика, 1973, № 10, с.55−59.
  86. Р. НогбеШ, в. lafa? mnatayana^ Tfaee-dcmenaionaa Potential fr fouT effect of? fade dihediat? n axiatjj. e0(¿-~1гаnASME9 Щ m 4994^467−47 $.
  87. Ладкпат Рай. Исследование прямых решеток турбин при нерасчетных углах входа потока. -Диссертация, МЭИ, Москва, 1979, 137 с.
  88. А.Б. Паровые турбины. М.: Энергия, 1976, -386 с.
  89. H.A. Одномерный проверочный аэродинамический расчет охлаждаемых газовых турбин. Изв. АН СССР, Энергетика и транспорт, 1980, № I, с.137−149.
  90. Gundlacfi lA/.R Ше Beeunfr? u64ung dei iUomung und eneicjcemjetzung спесоег Stufe с/игс/i Leckitza/ne 9 deiaucjiincj und? eimc-ockung del /veafiamj.-Zeiz, /гаи£ Ptodl, Щ л/Bf 7, с S49,
  91. М.Е., Ерошенко Г. П. Расчетное исследование влияния отрицательной реакции на к.п.д. ступени. Энерг. машиностроение, 1968, вып.6, с.8−15.
  92. Д.А. К выбору оптимальной степени реактивности одноступенчатой турбины. Известия вузов, Энергетика, 1968,1. Ш 2, с.52−56.
  93. М.Е., Фролов Б. И. Расчетное исследование влияния радиального градиента и степени реактивности на к.п.д. ступенейс разным отношением. -Энерг.машиностроение, 1981, вып.32,с.26−34.
  94. М.Е., Шведова Т. И. Исследование влияния радиального градиента давления на к.п.д. ступени. -Энерг.машиностроение, 1967, вып.4, с.13−20.
  95. Ю.Б. Определение закрутки освсимметричного вихревого потока сжимаемой жидкости в ступени осевой турбины при заданных линиях тока. -Энерг.машиностроение, вып.13, 1972, с.13−17.
  96. Гречаниченко Ю. и, 9 Гребнев Б. К. Приближенный метод оценки нарушения цилиндричности течения в турбинной ступени. -Энерг.машиностроение, вып.8, 196У, с.67−70.
  97. Я.А. Аэродинамический расчет лопаток осевых турбомашин. М.: Машиностроение, I97?. — 448 с.
  98. А.Б., Говорущенко Ю. Н. К вопросу расчета осесим-метричных течений в проточной части турбомашин при решении задачи оптимизации ступеней Теплоэнергетика, 1979, в 8, с.41−47.
  99. Ю.И., лковлев .o.u. Расчет потока в рабочей решетке осевой турбинной ступени с радиальными лопаточными поверхностями. -Энерг.машиностроение, вып.29, 1980, с.45−51,
  100. B.C. Коэффициенты расхода при течении через разгрузочные отверстия в дисках паровых турбин. Тр. ХПИ, i960, том XXIX, вып.2, с.117−131.
  101. A.B., Гончаренко Л. В. Разработка и экспериментальное исследование осевых турбинных ступеней с повышенной нагрузкой. -Известия вузов, Энергетика, 1982, $ 7, с.56−60.
  102. Исследование турбинных ступеней при .}/? = 5 с различным радиальным градиентом давлений. Отчет каф. турбинострое-ния ХПИ JS 416, 1963, 335 с.
  103. Газодинамическая отработка ступени с обратной закруткой для части высокого давления турбин. Отчет каф. турбиностроения ХПИ, В 781, 1976, 141 с.
  104. Разработка и исследование безградиентных ступеней для части высокого давления турбин большой мощности. Отчет каф. турбиностроения ХПИ, lf>813, 1977, 215 с.
  105. Исследование и отработка ступеней высокого давления К-750−65/3000, направляющие лопатки которых выполнены с удлиненной входной частью. Отчет каф. турбиностроения ХПИ, № 882, 1979, ИЗ с.
  106. Исследование малоградиентных ступеней с пониженной степенью реактивности для части высокого давления турбин большой мощности с целью снижения протечек у периферии рабочих лопаток. Отчет каф. турбиностроения ХПИ, К 77 062 748, 1980, 169 с.
  107. М.Е., Зарянкин А. Е. Газодинамика диффузоров и выхлопных патрубков турбомашин. М.: Энергия, 1970, — 384 с.
  108. В.Л., Дронник Ю. М. Об одном эффекте течения жидкости с отбором-вдувом рабочего тела. Энерг. машиностроение, 1979, вып.27, с.29−34.
  109. РТИ 24.02I.0G. Нормы теплового расчета. Расчет осевого усилия. I.: ЦКТИ, 1972, 49 с.
  110. Л.И. Механика сплошной среды. -М.: Наука, 1976, т.1, 536 с.
  111. Ю.Я., Пустовалов В. Н. Расчет ламинарного течения вязкой жидкости между вращающимися дисками. -Известия АН СССР, МКГ, 1982, * 1, с.76−81.
  112. A.A. Осевое давление в центробежных насосах с учетш величины зазора в уплотнительных кольцах. -Советское котлотурбостроение, 1940, я 12.
  113. B.C. Кинематика потока воздуха, охлаждающего газотурбинный диск. -Тр.ХГШ, бып.6, т.24, 1957, с.69−87.1*6. MilFfie C.R., Опinfooduetcon io Computet-Cfcded Veugn, gnytezjpod C&ffi. л/J^P^ce-Hatt, № 8 .
  114. Чан Ши Фьет. Исследование взаимного влияния смежных турбинных ступеней еысокого давления. -Авторбф.дисс.канд.техн. наук, Харьков, 1973, 23 с.
  115. Правила ?8−64 по применению и проверке расходомеровс норлальиыми диафрагмами, соплами и трубами Вентури. М.: 1965.
  116. Box 6.? P. f Нау и А. Cl-itciujtLccif deiign fj-o г ihe evident temoixat o^tvendi occuuncj? n a compataicve eocpeumenb uSith ал appfaeation? n ??otyieaf амос/1. Biometrie «49S?t 9.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!