Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Метод расчета комбинированного пылеуловителя на основе анализа гидродинамики газожидкостных потоков в зонах пылеулавливания

Диссертация: Метод расчета комбинированного пылеуловителя на основе анализа гидродинамики газожидкостных потоков в зонах пылеулавливания
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Основными путями борьбы с пылевыми выбросами в атмосферу должны оставаться совершенствование технологических процессов с доведением до минимума вредных выбросов и создание безотходных, замкнутых технологических циклов. Однако в тех, пока ещё многочисленных случаях, когда эти задачи не могут быть решены, необходимо применять наиболее эффективные и экономичные средства очистки воздуха и газов… Читать ещё >

Метод расчета комбинированного пылеуловителя на основе анализа гидродинамики газожидкостных потоков в зонах пылеулавливания (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава 1. Литературный обзор
    • 1. 1. Конструкции восходящих прямоточных аппаратов
    • 1. 2. Гидродинамические режимы работы прямоточных устройств
    • 1. 3. Гидравлическое сопротивление аппаратов с восходящим прямотоком
    • 1. 4. Выявление эффективного сепарационного устройства
    • 1. 5. Выводы из литературного обзора и постановка цели диссертационной работы
  • Глава 2. Экспериментальная часть
    • 2. 1. Функционально — физический анализ комбинированного пылеуловителя
    • 2. 2. Описание опытного стенда
    • 2. 3. Методика проведения экспериментов по определению рабочего режима работы
    • 2. 4. Методика проведения экспериментов по определению гидравлического сопротивления аппарата
    • 2. 5. Методика проведения экспериментов по определению зависимости расхода жидкости от скорости газа
  • Глава 3. Математическое описание движения жидкости в контактном патрубке комбинированного пылеуловителя
    • 3. 1. Определение геометрических характеристик контактного патрубка
    • 3. 2. Движение жидкостной плёнки вдоль вн> гренней поверхности патрубка
  • Глава 4. Представление и применение экспериментальных данных для описания гидравлических закономерностей пылеуловителя
    • 4. 1. Определение гидродинамических режимов и диапазона устойчивой работа аппарата
    • 4. 2. Определение гидравлического сопротивления пылеуловителя

Природная среда мегаполисов, крупных индустриальных центров и других промышленно-урбанизованных территорий, характеризующихся высокой плотностью населения, концентрацией промышленного потенциала, насыщенностью автотранспортными средствами, объектами энергетики, стройиндустрии, жилищно-коммунального сектора, испытывает мощное антропогенное воздействие, что создаёт высокую степень экологического дискомфорта и технологического риска[1,2,3].

В нашей стране вопросам окружающей среды уделяется особое внимание. В числе важнейших задач развития промышленности РФ выдвинута проблема разработки и осуществления мероприятий по охране окружающей среды, в том числе улучшения очистки отходящих газов и увеличения выпуска высокоэффективных массообменных аппаратов[5,6]. Актуальность этой проблемы непосредственно связана с переходом экологической проблематики России от концептуальных построений к конкретным инженерным решениям[1,4].

Согласно сведениям Государственного комитета Российской Федерации по охране окружающей среды и его территориальных органов в 2000 году менее 30% промышленных предприятий России охвачены действенным природоохранным контролем. При этом номенклатура контролируемых показателей не превышает 20% от числа государственно нормируемых. Это объясняется тем, что более 60% приборного парка лабораторий Государственного экологического контроля устарело и полностью выработало свой ресурс[1].

Значительная часть современных технологических процессов в химической, нефтехимической, микробиологической, металлургической и других отраслей промышленности связана с изготовлением, переработкой и применением порошкообразных материалов.

Все указанные процессы сопровождаются интенсивным выделением пыли. Разработка высокоэффективных устройств и методов их расчёта для решения экологических проблем является важной и актуальной задачей.

Основными путями борьбы с пылевыми выбросами в атмосферу должны оставаться совершенствование технологических процессов с доведением до минимума вредных выбросов и создание безотходных, замкнутых технологических циклов. Однако в тех, пока ещё многочисленных случаях, когда эти задачи не могут быть решены, необходимо применять наиболее эффективные и экономичные средства очистки воздуха и газов от пыли перед выбросом их в атмосферу[8,9,10].

Проблема снижения пылевых выбросов при условии рациональной технологии и правильной эксплуатации пылеулавливающих устройств может быть решена, если для каждого конкретного случая можно обоснованно выбрать такой пылеуловитель, который с минимальными затратами и с учётом эффекта рассеивания пыли в атмосфере обеспечит уменьшение концентрации пыли в воздушном бассейне промплощадки и населённых мест до предельно допустимых величин [7].

Циклоны — распространённые аппараты газоочистки, широко применяемые для отделения пыли от газов и из воздуха. Циклонные аппараты благодаря дешевизне и простоте устройства и обслуживания, сравнительно небольшому сопротивлению (1,25кПа — 2кПа) и высокой производительности являются наиболее распространённым типом сухого механического пылеуловителя. Применяются на предприятиях чёрной и цветной металлургии, химической и нефтяной промышленности, промышленности строительных материалов, в энергетике и др.

Однако эффективность очистки газов от частиц размером порядка Юмкм составляет около 80%[11]. Поэтому в основном рекомендуется их использовать для предварительной очистки газов и устанавливать перед высокоэффективными аппаратами. Такими как, рукавные фильтры, электрофильтры и скрубберы Вентури.

Применение рукавных фильтров после циклона ограничено допустимой, сравнительно не высокой температурой газов, они не применяются в случае влажных и слипающихся выбросов. Кроме того рукава относительно не надёжны в эксплуатации, быстро выходят из строя. Следует иметь ввиду, что регенерация рукавов практически невозможна.

Электрофильтры обладают следующими особенностями: они сложны в использовании, т.к. требуют высококвалифицированного обслуживания, электроопасны и относятся к дорогостоящему оборудованию.

Для скрубберов Вентури необходимы подводящее оборудование, газоходы, дополнительные площади. Они характеризуются высоким сопротивлением, связанным с потерей закрученного потока между циклоном и скруббером.

Всё это требует дополнительных финансовых затрат и ведёт к усложнению всей технологической схемы. Помимо этого двух стадийная очистка предполагает использование двух отдельных аппаратов. При этом увеличиваются производственные площади, возрастает сопротивление на переходный тракт, теряется энергия закрутки газового потока. Вследствие этого второй аппарат вместе с несущей конструкцией и газоходами значительно увеличивает стоимость газоочистки. Поэтому актуально использование комбинированных устройств совмещающих сухую и мокрую очистку.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ.

1. Путём эффективного использования скоростного напора газового и жидкостного потоков проведено совершенствование конструкции комбинированного пылеуловителя. Установлено, что наличие внутренних встроенных элементов с центробежным сепаратором на выходе очищенного газа способствует созданию дополнительного поля центробежных сил для улавливания твердой фазы и капель жидкости.

2. На основе анализа гидродинамики движения жидкой и газовой фазы в сухой и мокрой ступенях газоочистки разработана методика расчёта основных режимных и конструктивных параметров пылеуловителя.

3. В результате экспериментальных и теоретических исследований определены диапазоны устойчивой работы пылеуловителя с использованием скоростного напора газового и жидкостного потоков. Установлено, что снижение поверхностного натяжения циркуляционной жидкости и применение гидрофобных материалов для внутренних встроенных элементов способствует расширению диапазона устойчивой работы пылеуловителя в зонах мокрого пылеулавливания.

4. Показано, что увеличение входной скорости при его постоянном расходе приводит к пропорциональному снижению нижнего предела работы аппарата. Одновременно, увеличение длины контактного патрубка приводит к эффекту волнообразования в плёнке жидкости с диспергированием и уносом её с поверхности стекающей жидкости.

5. Экспериментально выявлено, что гидравлическое сопротивление аппарата с орошением оценивается по формуле Дарси для «сухого» аппарата. Установлено, что снижение поверхностного натяжения циркуляционной жидкости и применение гидрофобных материалов для внутренних встроенных элементов не влияет на гидравлическое сопротивление аппарата.

6. Экспериментально установлено, что в устойчивом режиме работы аппарата плотность орошения в рассмотренном диапазоне не влияет на гидравлическое сопротивление.

7. Экспериментально показано, что в режиме работы аппарата с рециркуляцией увеличение скорости газа приводит к увеличению плотности орошения за счёт увеличения величины разряжения в центральной области контактного патрубка пылеуловителя.

Перечень условных обозначений, критериев, единиц и терминов.

Н — высота трубы, мh — расстояние между уровнями, мz, z2 — уровни, м;

8 — толщина слоя плёнки, м;

R — внутренний радиус контактного патрубка, мdon — диаметр отверстия, мdr — диаметр горловины, мd3 — эквивалентный диаметр горловины, мdK — средний диаметр капли, мdx — диаметр выходного сечения трубы, м;

1Х — расстояние между точкой ввода жидкости и горловиной, м;

1 Г — длина горловины, м;

3 — длина диффузора, м;

Q)K — массовый расход жидкости, кг/с;

Qr — массовый расход газа, кг/со.

L — объёмный расход жидкости, м /сG — объёмный расход газа, м/с- 2.

Vu — массовая скорость жидкости, кг/м сWM — массовая скорость газа, кг/м сМ — число Маха;

Rer — число Рейнольдса газа в горловине;

RqM (T — число Рейнольдса для газа при условии истечения жидкостиVAn — рабочий объём аппарата, mjах — угол раскрытия конфузора в град.- а2 — угол раскрытия диффузора в градр — плотность газа, кг/м — рч — плотность частицы, кг/м3- рж — плотность жидкости, кг/м — уг — удельный вес газа, Н/м3;

•5 уж — удельный вес жидкости, Н/м — о q — линейная плотность орошения, м /м со 1 qyjl — удельное орошение, м /м — qKP — критическая линейная плотность орошения, м3/м сР — давление, Па;

АР — гидравлическое сопротивление, ПаA^nin — минимальный перепад давления, Па;

АРг — гидравлическое сопротивление, обусловленное движением газа, ПаАРж — гидравлическое сопротивление, обусловленное орошающей жидкости, Па;

АРпм — гидравлическое сопротивление при плёночном орошении жидкостью, Па;

АРгр — падение давления за счёт сопротивления трубы и диспергирование жидкости, Па;

АРуск — падение давления за счёт ускорения движения газожидкостного потока, Па;

АРпод — падение давления за счёт подъёма газожидкостного потока, Па;

АН — потеря напора, Дж/кг;

А, В, с0,т, п — эмпирические коэффициенты- - коэффициент гидравлического сопротивления;

— коэффициент местного сопротивления- %СуХ — коэффициент гидравлического сопротивления без орошения;

Е, пл — коэффициент гидравлического сопротивления при плёночном орошении;

— коэффициент гидравлического сопротивления, обусловленный вводом орошающей жидкости с — коэффициент учёта концентрации частиц в газеg — ускорение свободного падения, м/с ;

F, Fz, Fr — сила тяжести, спроектированная на соответствующие оси, Нp, z, r — абсолютные цилиндрические координаты, град (<р), м (z), м (г) — сг — поверхностное натяжение, Н/мцг — динамическая вязкость газа, Н с/м — лж — динамическая вязкость жидкости, Н с/м — vr — кинематическая вязкость газа, м2/сv)K — кинематическая вязкость жидкости, м /спр — коэффициент расширения диффузора;

W — скорость газа в свободном сечении аппарата, м/с;

Wr — скорость газа в горловине трубы, м/с;

WKP — минимально — допустимая скорость газа, м/с;

Wnyj] - пульсационная скорость газа, м/с;

W^=min — скорость газа, соответствующая минимальному гидравлическому сопротивлению, м/с;

Wmm — скорость газа, соответствующая началу режима работы с полным захватом жидкости, м/с;

W!r — скорость газа на входе в горловину, м/с;

WBX — скорость газа на входе в аппарат, м/с;

W0TH — относительная скорость газа по сравнению со скоростью жидкости, м/с;

W3B — скорость звука в газе, м/с;

Показать весь текст

Список литературы

  1. В.Ю., Попов А. А. Российские экоаналитические технологии. Международная конференция «Инженерная защита окружающей среды». М.: МГУИЭ 2000 г. 3 стр.
  2. A.M. Проектирование газоочистных сооружений. Л.: Химия, 1990 — 288 стр.: ил.
  3. . Атмосфера должна быть чистой. Пер. с франц. М.: 1973, 384 стр.
  4. Под ред. Десслера X. Влияние загрязнений воздуха на растительность. Причины, воздействия, ответные меры. М.: Лесная промышленность, 1971, 181 стр.
  5. Р. Загрязнения воздушной среды. Пер. с англ. М.: Мир, 1979, 248 стр.
  6. В.В. Разработка и внедрение прямоточного скоростного аппарата. Диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук. Москва 1983, 202 стр.
  7. П.А., Мальгин А. Д., Скрябин Г. М. Очистка от пыли газов и воздуха в химической промышленности. Л.: Химия, 1982, 256 стр., ил.
  8. Ф.Е., Алексеева Е. Д. Промышленная и санитарная очистка газов. Серия ХМ 14. М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1983, 41стр.
  9. А.Н. Комплексная очистка промышленных газовых выбросов в аппаратах вихревого типа: теоретические основы и методология расчёта. Автореферат диссертации на соискание учёной степени доктора технических наук. Казань 1999, 42 стр.
  10. А.Г. Промышленная и санитарная очистка газов. Серия ХМ 14. М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1985, 36 стр.
  11. Н.М., Рябчиков С. Я. и др. Газоочистное оборудование. Каталог: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, Москва 1988, 120 стр.
  12. JI.С., Мигалинская JI.H. Исследование работы инжекционных массообменных аппаратов. Химическое и нефтяное машиностроение, 1968, № 8, стр. 14.
  13. Н.И., Скворцов Г. А., Евграшенко В. В., Смыслов М. Н. (ОАО НИУИФ) Очистка отходящих газов в производстве фосфорсодержащих удобрений. Мир серы, N, Р и К, 1999, № 1.
  14. Патент № 3 527 026 (США). Комбинированное устройство. Класс: 55 236. Дата опубликования: 1970.
  15. Авторское свидетельство № 1 064 992 (СССР). Центробежный аппарат для очистки газа. Авторы: Григорьев О. Ю., Косяков А. В., Цетович А. Н. и Филипков Ф. М. Класс: B01D47/10. Заявлено: 1984.
  16. Патент № 513 589 (Япония). Массообменный аппарат. Класс: 72С53. Дата опубликования: 1976.
  17. Авторское свидетельство № 2 114 683 (Россия). Устройство для очистки газа. Авторы: Варваров В. В., Колесников Ю. Н., Рудыка Е. А. Класс: 6B01D50/00. Дата опубликования: 1998. Заявлено: 1996.
  18. Авторское свидетельство № 1 604 435 (СССР). Абсорбер. Авторы: Иванов В. В., Мартынов Ю. В. и др. Класс: B01D53/18. Дата опубликования: 1990. Заявлено: 1987.
  19. Авторское свидетельство № 1 562 015 (СССР). Массообменный аппарат. Авторы: Иванов В. В., Евграшенко В. В., Крайнев Н. И., Слинько М. Г., Димитров В. И. Класс: B01D53/18. Дата опубликования 1990. Заявлено: 1988.
  20. Авторское свидетельство № 2 054 308 (Россия). Абсорбер. Авторы: Штехман Б. В., Чобруцкий М. И., Иванов В. В., Димитрова Г. И., Фридман С. А. Класс: B01D53/18. Дата опубликования: 1996.
  21. Авторское свидетельство № 788 139 (СССР). Тепломассообменный аппарат. Авторы: Юрлов A.M., Щелоков Я. М., Мяконьких А. У., Кошкин Б. Ю. и др. Класс: B01D53/18. Опубликовано: 1980. Заявлено: 1978.
  22. Авторское свидетельство № 2 054 309 (Россия). Массообменный аппарат. Авторы: Штехман Б. В. и др. Класс: B01D53/18. Опубликовано: 1996.
  23. Авторское свидетельство № 1 095 964 (СССР). Аппарат для очистки газа. Авторы: Поникаров Н. И., Булкин В. А., Алексеев В. В. и др. Класс: B01D47/10. Заявлено: 1983. Опубликовано: 1984.
  24. В.Н., Вальдберг А. Ю., Мягков Б. И., Реплидов И. К. Очистка промышленных газов от пыли. М.: Химия, 1981, 392 стр., ил.
  25. Авторское свидетельство № 2 056 142 (Россия). Аппарат для очистки газов. Автор: Гурьянов В. В. Класс: B01D47/06. Заявлено: 1992. Опубликовано: 1996.
  26. А.А. Исследование гидродинамики и массопередачи в аппарате с прямоточно контактными устройствами с рециркуляцией жидкой фазы. Автореферат канд. дисс. Казань, 1969.
  27. В.И., Семёнов П. А., Туманов Ю. В. Гидравлика и массопередача в бесфорсуночном абсорбере Вентури. Химическое машиностроение, 1960, № 3, стр. 11.
  28. В.В. Основы массопередачи. М.: Высшая школа, 1968, 680стр.
  29. В.М. Абсорбция газов. М.: Химия, 1966, 766 стр.
  30. Р.К., Стабников В. Н. Некоторые гидродинамические характеристики работы инжекционных ударно распылительных контактных устройств. В периодическом издании: Массообменные процессы химической технологии. М.: Химия, 1965, № 1.
  31. П.А. Течение жидкости в тонких слоях. Журнал технической физике, 1944, том № 14, вып. 7−8, стр. 427.
  32. Cooper, Drew, Мс. Adams Ind. Eng. Chem., 26, 428, 1934.
  33. Hunter, Fallach, Nach, J. Soc. Chem. Ind., 53, 369, 1934.
  34. Sherwod, Gilliland. Ind. Eng. Chem., 26, 516, 1934.
  35. Nusselt, Zs. V. D. J., 60, 511, 1936.
  36. Ю.П., Семёнов П. А. Течение газожидкостного потока в прямоугольной трубе Вентури. Известие ВУЗов СССР: Химия и химическая технология, 1971, том 14, № 4, стр. 623.
  37. П.А., Туманов Ю. В., Недоборов Ю. П. О влиянии угла конусности диффузора на гидравлическое сопротивление и массообмен в абсорбере с орошаемой трубой Вентури. Химическое и нефтяное машиностроение, 1967, том 22, № 2.
  38. Ю.П., Семёнов П. А. Влияние угла раскрытия диффузора на гидравлическое сопротивление бесфорсуночного абсорбера с прямоугольной трубой Вентури. Химическое и нефтяное машиностроение, 1970, том 23, № 11.
  39. А.В., Преображенский Е. И., Семёнов П. А. Химическая промышленность, 1966, том 41, № 8.
  40. Ю.П., Семёнов П. А. Влияние размеров прямоугольной трубы Вентури на гидравлику и массопередачу. Химическое и нефтяное машиностроение, 1972, № 11, стр. 17.
  41. A.M., Матрозов В. И. Влияние масштаба абсорбера Вентури на процесс абсорбции газа. Теоретические основы химической технологии, 1967, том 1, № 6, стр. 886.
  42. В.И. Труды по химии и химической технологии. Горький, 1967, № 1.
  43. A.M. Химическая промышленность, 75(1965), № 2.
  44. В.И., Сажин В. И., Матрозова В. В. Влияние физических свойств жидкости на гидравлическое сопротивление скрубберов Вентури. Труды Горьковского политехнического института им. А. А. Жданова., 1969, вып. 14, стр. 48.
  45. В.И. Труды Горьковского политехнического института, 1967, вып. 10, стр. 5.
  46. С.С. и Стырикович М.А. Гидравлика газожидкостных систем. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.: Энергия, 1976, 296 стр., ил.
  47. JI.M., Сийрде Э. К. Труды Таллинского политехнического института, А., 139(1964), № 210.
  48. В.П. Кандидатская диссертация, МИХМ, 1974.
  49. Ф.С., Волгин Б. П. О взаимодействии двухфазного газожидкостного потока в скруббере Вентури. Инженерно физический журнал, 1966, том 10, № 6, стр. 771.
  50. Ф.С., Волгин Б. П. Инженерно физический журнал, 1965,9.
  51. А.Г. Химическая промышленность, 1964, № 8.
  52. Уэока. Нихон Кихкай Гаккай ромбунсу, 1957, 309, 23, № 129.
  53. Nukiyama S., Tanasawal. Trans. Soc. Mech. Eng. (Japan), 5, 18, 1938.
  54. .П., Марон Ф. С. (НИУИФ). Сообщение о научно -технических работах, 1958, вып. 6−7.
  55. Johnstone H.F., Roberts М.М. Industr. and Eng. Chem., 41, 11, 2417,1949.
  56. Lewis H.C., Edwards D.G., Goglia M.J., Rice R.G., Smith L.W. Ind. and Eng. Chem., 40, № 1, 1948.
  57. Л.А., Каунельсон Б. Д., Палеев И. И. Распыливание жидкости форсунками. М.:Энергия, 1962.
  58. GuntherothH. Staub., 21, 9,430, 1961.
  59. Jones W.P. Industr. and Eng. Chem., 41, № 11, 424, 1949.
  60. A.M., Филатов H.H. Поверхность контакта фаз в абсорбере Вентури. Труды Горьковского политехнического института им. А. А Жданова., 1969, вып. 14, стр. 52.
  61. В.И., Тимонин А. С., Лебедев В .Я. Конструирование и расчёт аппаратов со взвешенным слоем. Учебное пособие для ВУЗов. М.: Химия, 1991, 344стр., ил.
  62. Под общей редакцией Русанова А. А. Справочник по пыле и золоулавливанию. М.: Энергия, 1975, 296 е.- 2 — е изд. перераб. и доп., М.: Энергоатомиздат, 1983, 312 стр. 63. ter Linden A.J. Tonindustrie — Zeitung, 22, 49, 1953.
  63. Вернер Страус. Промышленная очистка газов. М.: Химия, 1981, 616стр.
  64. Ф.Е., Лебедюк Г. К. Скрубберы Вентури. Выбор, расчёт, применение. М.: ПДНТИХимнефтемаш, 1977, 60 стр.
  65. Ф.Е. Промышленная и санитарная очистка газов, 1971, № 3, стр. 5−7.
  66. Shul Chow Yung, Barbarika H.F., Calvert’S. — J. Air Pollut. Contr. Assoc., 1977, v. 27, 4, p. 348 — 351.
  67. Л.М. Кандидатская диссертация. Таллинский политехнический институт, 1966.
  68. Л.М., Сийрде Э. К. Труды Таллинского политехнического института, сер. А., 1966, № 210, стр. 139 150.
  69. Л.М., Сийрде Э. К. Труды Таллинского политехнического института, сер. А., 1966, № 215, стр. 201 -211.
  70. Ф.И. Химическая промышленность, 1960, № 7, стр. 577−587.
  71. М.П., Мурашкевич Ф. И. Химическая промышленность, 1958, № 3, стр. 178- 183.
  72. В.И. Кандидатская диссертация. Казанский химико -технологический институт им. С. М .Кирова, 1968.
  73. В.И., Матрозов В. И. Изв. вузов. Хим. и хим. технол., 1969, № 3, стр. 356−359.
  74. Calvert S., AICHE Journ., 1970, v. 16, 3, p. 392 396.
  75. .П., Ефимова Т. Ф., Гофман М. С. Химическая промышленность, 1967, № 2, стр. 132 136.
  76. JI.A. Кандидатская диссертация. Свердловск, Уральский политехнический институт им. С. М. Кирова, 1969.
  77. .П., Норкина J1.A., Югай Ф. С. Химическая промышленность, 1970, № 11, стр. 855 860.
  78. Л.А., Волгин Б. П. ЖПХ, 1971, том 44, № 1, стр. 94 99.
  79. Н.К. Кандидатская диссертация. Свердловск, Уральский политехнический институт им. С. М. Кирова, 1972.
  80. В.И. Сообщение о научно технических работах НИУИФ, 1958, вып. 6,7, стр. 153 — 167.
  81. A.M. Кандидатская диссертация. МХТИ им. Д. И. Менделеева, 1968.
  82. Ю.П. Кандидатская диссертация. МИХМ, 1970.
  83. Ф.И. Расчёт и применение турбулентного промывателя. Химическая промышленность, 1960, № 7, стр. 577 587.
  84. М.М., Мурашкевич Ф. И. Химическая промышленность, 1958, № 3.
  85. Ф.И. Некоторые вопросы теории улавливания частиц в турбулентном промывателе. Изд. НИИОГАЗ, 1957.
  86. Ф.И. Инженерно физический журнал, 2, № 11 (1959).
  87. М.М., Теверовский Е. Н. Химическая промышленность, № 2 (1955).
  88. A.M. Пылеуловители СИОТ. Профиздат, 1954.
  89. Е.Н., Зайцев М. М. и др. Сталь, № 2 (1955).
  90. Г. М. Пылеуловители в цветной металлургии. Сборник научных трудов, Гинцветмет, № 9 (1955).
  91. Г. М. Сборник материалов по пылеулавливанию в цветной металлургии, 1957.
  92. М.М., Тарчовский И. Л., Мурашкевич Ф. И., Баркина Л. А. Вестник технической и экономической информации, № 3 (1959).
  93. С.М., Френкель Я. И. НИУИФ. Сообщение о научно -технических работах, № 6 7 (1958).
  94. П.С. Экспериментальные исследования диффузионных явлений в аэрозольных системах. Диссертация, 1955.
  95. М.Е., Мухлёнов И. П., Тумаркина Е. С., Тарат Э. Я. Пенный способ обработки газов и жидкостей. Госхимиздат, 1955.
  96. Е.М., Карчажкин М. Т. Газовая промышленность, № 10 (1955).
  97. В.И., Рамм В. М., Чагина З. В. Исследование высокоскоростных прямоточных распылительных аппаратов при абсорбции хорошо растворимых газов. Химическая промышленность, 1965, № 2, стр. 126- 133.
  98. В.И., Рамм В. М., Юсова Г. М. Сообщение о научно -технических работах НИУИФ, вып. 6−7. Госхим издат, 1958, стр. 168.
  99. A.M. Влияние размеров бесфорсуночного абсорбера Вентури на массопередачу и гидравлику. Автореферат кандидатской диссертации. МХТИ им. Д. И. Менделеева, 1968.
  100. A.M. Влияние масштаба абсорбера Вентури на массообмен и гидравлику. Труды Горьковского политехнического института, 1969, вып. 13, том 25, стр. 25 27.
  101. В.И. Гидравлика газожидкостного потока в форсуночных абсорберах Вентури. Труды Горьковского политехнического института, 1969, вып. 13, том 25, стр. 28−31.
  102. Зависимость минимально допустимой скорости от линейной плотностиплотности орошения при увеличении входной скорости газа в 2-а раза (табл.3)
  103. Зависимость пульсациониой скорости от линейной плотности орошения при увеличении входной скорости газа в 2-а раза (табл.4)
  104. Зависимость пульсационной скорости от линейной плотности орошения при уменьшении поперечного сечения контактного патрубка на 20% (табл.10)
  105. Зависимость сопротивления наклонного аппарата (10°) отскорости газа с орошением (табл. 19)
  106. Лин. плотность Скорость газа Гидр, сопрот. орошения q*10"6, м3/м*с W, м/с Ар, Па10,41 824,0413,97 1137,96 213,376 16,42 1451,8818,10 1765,8019,90 2001,2421,23 2236,6823,95 2900,0328,25 4000,35
  107. Зависимость сопротивления аппарата от скорости газа при
  108. Зависимость сопротивления аппарата от скорости газа при увеличении длины контактного патрубка в 2-а раза (без орошения) табл.23
  109. Зависимость сопротивления аппарата от скорости газа при увеличении длины контактного патрубка в 2-а раза (с орошением) табл.24
  110. Зависимость сопротивления аппарата от скорости газа при совмещении двух факторов (увеличение входной скорости газа в 2-а раза и увеличение длины контактного патрубкав 2-а раза) с орошением (табл.26)
  111. Зависимость сопротивления аппарата от скорости газа приуменьшении поперечного сечения контактного патрубка на 20% (с орошением) (табл.28)
  112. Зависимость сопротивления аппарата от скорости газа при добавлении CMC с концентрацией 1 г/л (табл.29)
  113. Зависимость сопротивления аппарата от скорости газа при добавлении CMC с концентрацией Юг/л (табл.30)
  114. Зависимость сопротивления аппарата от скорости газа при использовании контактного патрубка из гидрофобного материала (табл.31)
  115. Зависимость сопротивления аппарата от линейной плотностиорошения при фиксированном значении скорости газа (входная скорость увеличена в 2-а раза) (табл.33)
  116. Скорость газа Лин. плотность орош. Гидр, сопрот.
  117. W, м/с q*10"6, м3/м*с Л Р, Па11,06 0 1459,73 213,376 1695,17 159,236 1632,3895,541 1577,4538,217 1538,0020,55 0 5591,70 213,376 5542,65 159,236 5552,4695,541 5562,2738,217 5572,0824,33 0 8240,40 213,376 8142,30 159,236 8161,9295,541 8210,9738,217 8230,59 151
  118. Зависимость сопротивления аппарата от линейной плотности орошения при фиксированном значении скорости газа
  119. Скорость газа Лин. плотность орош. Гидр, сопрот.
  120. W, м/с q* 10"6, м7м*с Л Р, Па11,06 0 706,32 213,376 1200,74 159,236 1130,1195,541 1059,4838,217 973,1520,55 0 2844,90 213,376 3041,10 159,236 2982,2495,541 2903,7638,217 2844,9028,18 0 5591,70 213,376 5689,80 159,236 5650,5695,541 5621,1338,217 5591,70
  121. Пример расчёта движения жидкости в контактном патрубке комбинированного пылеуловителя (в соответствии с заданием ОАО «Карболит»)
  122. С учётом ранее решённого дифференциального уравнения (64) былополучено следующее выражениер- 7
  123. V, = г -с, Inг + с, * 4v-,
  124. Для нахождения постоянных интегрирования съ и с2 вводим следующиеграничные условия.
  125. На стенке контактного патрубка осевая скорость плёнки жидкости равна нулю, т. е.при г = R Vz = 0.
  126. На внешней границе поверхности плёнки жидкости Vz =2ghpimm, т. е.при г = R-8 Fz = ghpomH, где Ртт = рж/р Тогда с учётом граничного условия 1), получаем
  127. О = ——— R2 — С-, InR + c, 4V-,
  128. И соответственно с учётом условия 2), получаемghPomil =-S-(R-8f-c3 ln (i?-S)+c2 4уж1. Откудаg п2с2 =с3 InR—^—R1. V «4иж)4уж 4Уж5 ln (7? S) — In R. = [(/? — 
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!