Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Совершенствование методов определения параметров и мест повреждения изоляции в распределительных сетях 6...35 кВ

Диссертация: Совершенствование методов определения параметров и мест повреждения изоляции в распределительных сетях 6...35 кВ
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Практическое значение работы заключается в разработке эффективной методики определения параметров изоляции фаз сети относительно земли, а также места ее повреждения и возможности реализации непрерывного контроля изоляции на ее основе по результатам измерения режимных параметров сети в реальном времени в виде диагностики с использованием автоматизированных систем контроля и учета электроэнергии… Читать ещё >

Совершенствование методов определения параметров и мест повреждения изоляции в распределительных сетях 6...35 кВ (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Состояние изоляции как фактор надежности системы электроснабжения
    • 1. 2. Методы определения параметров изоляции в распределительных электрических сетях
      • 1. 2. 1. Методы определения параметров изоляции, требующие полного отключения электроустановки
      • 1. 2. 2. Методы определения параметров изоляции, использующие напряжение постороннего источника питания
      • 1. 2. 3. Методы определения параметров изоляции, использующие подключение дополнительных элементов к электроустановке
      • 1. 2. 4. Методы определения параметров изоляции, не оказывающие влияния на режим работы электроустановки
    • 1. 3. Задачи исследования
  • 2. ВЛИЯНИЕ СХЕМ ЗАМЕЩЕНИЯ ЛИНИИ С ОТПАЙКОЙ НА
  • ПОГРЕШНОСТИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОВОДИМОСТИ ИЗОЛЯЦИИ ОТНОСИТЕЛЬНО ЗЕМЛИ В
  • РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ 6.35 кВ
    • 2. 1. Определение проводимости изоляции при использовании П-образной и Т-образной схем замещения
      • 2. 1. 1. Разработка цифровых моделей участка сети с П-образной и Т-образной схемами замещения
      • 2. 1. 2. Определение проводимости изоляции по методу узловых потенциалов и методу контурных токов для участка сети с П-образной схемой замещения
      • 2. 1. 3. Определение проводимости изоляции по методу узловых потенциалов и методу контурных токов для участка сети с Т -образной схемой замещения
    • 2. 2. Анализ погрешностей определения проводимости изоляции при использовании П-образной и Т-образной схем замещения
    • 2. 3. Выводы
  • 3. АНАЛИТИЧЕСКИЕ ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОВОДИМОСТИ ИЗОЛЯЦИИ В РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ 6.35 кВ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИЗМЕРЕНИЯ РЕЖИМНЫХ ПАРАМЕТРОВ ЛИНИИ С ОТПАЙКОЙ
    • 3. 1. Определение проводимости изоляции по методу узловых потенциалов при использовании П-образной схемы замещения линии с отпайкой в случае ухудшения изоляции сети
      • 3. 1. 1. Перерасчет коэффициента распределения проводимости изоляции по предполагаемым гипотезам повреждения участков сети
      • 3. 1. 2. Формулы для расчета проводимости изоляции по методу узловых потенциалов (вариант 1)
      • 3. 1. 3. Формулы для расчета проводимости изоляции по методу узловых потенциалов с дополнительными уравнениями для токов (вариант 2)
      • 3. 1. 4. Формулы для расчета проводимости изоляции по методу узловых потенциалов с дополнительными уравнениями для напряжений (вариант 3)
    • 3. 2. Анализ величин проводимостей изоляции и погрешностей их определения при использовании П-образной схемы замещения, рассчитанной по методу узловых потенциалов
    • 3. 3. Определение проводимости изоляции по методу контурных токов при использовании П-образной схемы замещения линии с отпайкой в случае ухудшения изоляции сети
      • 3. 3. 1. Формулы для расчета проводимости изоляции по методу контурных токов (вариант 1)
      • 3. 3. 2. Формулы для расчета проводимости изоляции по методу контурных токов с дополнительными уравнениями для токов (вариант 2)
      • 3. 3. 3. Формулы для расчета проводимости изоляции по методу контурных токов с дополнительными уравнениями для напряжений (вариант 3)
    • 3. 4. Анализ величин проводимостей изоляции и погрешностей их определения при использовании П-образной схемы замещения, рассчитанной по методу контурных токов
    • 3. 5. Сопоставление результатов исследований, полученных по методу узловых потенциалов и методу контурных токов
    • 3. 6. Выводы
  • 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ВЕЛИЧИНЫ ПРОВОДИМОСТИ ИЗОЛЯЦИИ В МЕСТЕ ПОВРЕЖДЕНИЯ И КЛАССА ТОЧНОСТИ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ НА
  • РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
    • 4. 1. Погрешности определения проводимости изоляции сети в зависимости от степени ее ухудшения в месте повреждения
    • 4. 2. Сопоставление результатов исследования для различных степеней ухудшения изоляции в месте повреждения
    • 4. 3. Погрешности определения проводимости изоляции сети в зависимости от класса точности измерительных приборов
    • 4. 4. Выводы
  • 5. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РЕАЛИЗАЦИИ НЕПРЕРЫВНОГО КОНТРОЛЯ ИЗОЛЯЦИИ НА ОСНОВЕ ИЗМЕРЕНИЯ РЕЖИМНЫХ ПАРАМЕТРОВ СЕТИ И РЕЗУЛЬТАТЫ ПРАКТИЧЕСКОГО ЭКСПЕРИМЕНТА
    • 5. 1. Диагностика параметров сети как вид контроля изоляции
    • 5. 2. Практический эксперимент
    • 5. 3. Выводы

Актуальность работы. Одним из основных факторов, определяющих безопасность распределительных электрических сетей 6.35 кВ, является состояние изоляции данных сетей.

Ухудшение состояния изоляции приводит к возрастанию токов утечки, в результате которых может возникнуть замыкание на землю через поврежденный изолятор, приводящее к электроопасной ситуации в распределительных сетях. Персонал, обслуживающий данные сети, в случае аварии может быть подвержен негативному влиянию токов утечки на землю. Поэтому необходим непрерывный контроль изоляции сети, позволяющий предотвращать электроопасные ситуации в случае ухудшения изоляции.

К настоящему времени разработаны методы определения параметров изоляции. Однако каждый из них имеет определенные недостатки. Известны методы, требующие установки дополнительного высоковольтного оборудования либо применения оперативного тока, что приводит к изменениям рабочего режима работы сети и отражается на безопасности и надежности электроснабжения. Ряд известных методов лишь фиксирует снижение сопротивления изоляции, не определяя при этом саму его величину. Существуют методы, основанные на измерении режимных параметров сети, которые не вносят изменения в рабочий режим работы сети, но требуют дальнейшего развития в связи с тем, что не обеспечивают необходимой точности расчетов. Актуальной задачей на сегодняшний день является обеспечение непрерывного контроля изоляции, которое возможно осуществить на основе дальнейшего развития и исследования данных методов, основанных на измерении режимных параметров сети.

Дальнейшее развитие методов определения параметров изоляции предполагает в будущем реализовать непрерывный контроль изоляции в виде диагностики на основе измерения режимных параметров сети в реальном времени. Данная диагностика позволит на ранней стадии обнаружить ухудшение изоляции и определить ее участок, и своевременно устранить дефекты изоляции, без отключения потребителей электроэнергии, тем самым предотвратить аварийные ситуации в распределительных сетях.

Цель работы — повышение безопасности распределительных сетей 6.35 кВ с изолированной нейтралью за счет дальнейшего развития и внедрения на практике методов определения проводимости изоляции и места ее повреждения по режимным параметрам сети.

Идея работы — разработка оптимальных методов определения параметров изоляции и места ее повреждения на основе измерения режимных параметров сети и исследование эффективности этих методов с использованием цифровой модели сети.

Научные положения и результаты, выносимые на защиту.

1. Погрешности определения проводимости изоляции фаз сети относительно земли зависят от выбора схемы замещения линии с отпайкой;

2. Аналитические зависимости проводимостей изоляции и режимных параметров сети, полученные в данной работе по методу узловых потенциалов (МУП) и методу контурных токов (MKT) дают различные погрешности определения проводимости изоляции фаз сети относительно земли. Использование дополнительно измеренных токов в месте присоединения отпайки, в упомянутых уравнениях уменьшает погрешности определения проводимости изоляции фаз сети относительно земли;

3. Точность определения проводимости изоляции фаз сети относительно земли и возможность определения участка с ухудшенной изоляцией зависят от степени ухудшения изоляции в месте повреждения и класса точности измерительных приборов;

4. Возможность непрерывного контроля изоляции на основе измерения режимных параметров сети.

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций обеспечивается строгим соблюдением законов теоретических основ электротехники и сопоставлением результатов расчетов проводимости изоляции — с действительными значениями проводимости изоляции, заложенными в цифровой модели сети. Было также проведено сопоставление результатов определения реактивной проводимости изоляции реальной линии, полученной в эксперименте со справочными данными.

Значение работы. Научное значение работы состоит в том, что получены аналитические зависимости, которые позволяют определить проводимость изоляции фаз сети относительно земли линии с отпайкой по результатам измерения параметров режима в распределительных электрических сетях 6.35 кВ с изолированной нейтралью. На основе численных экспериментов, по полученным аналитическим зависимостям исследованы и проанализированы результаты расчетов предложенными методами по определению параметров изоляции относительно земли с минимальными погрешностями и доказана возможность определения участка с ухудшенной изоляцией в распределительной сети, имеющей отпайку.

Практическое значение работы заключается в разработке эффективной методики определения параметров изоляции фаз сети относительно земли, а также места ее повреждения и возможности реализации непрерывного контроля изоляции на ее основе по результатам измерения режимных параметров сети в реальном времени в виде диагностики с использованием автоматизированных систем контроля и учета электроэнергии. Практическое внедрение данного метода позволит повысить безопасность работы распределительных электрических сетей.

Реализация выводов и рекомендаций работы. Методика определения параметров изоляции относительно земли и участка ее повреждения на основе измерения режимных параметров сети внедрена Центральными электрическими сетями филиала ОАО «МРСК Урала"-«Челябэнерго».

Результаты аналитических зависимостей, научных выводов и рекомендаций по определению проводимости изоляции относительно земли и места снижения сопротивления изоляции линии с отпайкой в распределительных электрических сетях 6.35 кВ с изолированной нейтралью предложены для применения Южно-Уральскому государственному университету для рассмотрения в лекционном курсе «Электрические сети и системы» при обучении студентов специальности 140 205 «Электроэнергетические системы и сети», а также бакалавров по направлению 14 020 062 «Электроэнергетика».

Апробация работы. Основные материалы и результаты диссертационной работы были доложены, рассмотрены и одобрены на XXVII и XXVIII Российских школах по проблемам науки и технологий (Миасс, 2007, 2008), на ежегодных научно-технических конференциях Южно-Уральского государственного университета (Челябинск, 2007;2008).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 7 печатных работ. Из них 2 — в журналах, рекомендованных ВАК.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, содержит 201 страницу машинописного текста, 18 рисунков, 37 таблиц, список литературы из 151 наименования и 4 приложения на 55 страницах.

5.3 Выводы.

По результатам проведенного эксперимента можно сделать следующие выводы:

1. Результаты расчета параметров изоляции, полученные в практическом эксперименте при нормальном режиме работы распределительных сетей 35/10 кВ ПС Нязепетровск-Ункурда-Аптряково, позволяют применить на практике разработанную методику определения параметров изоляции фаз сети относительно земли в распределительных электрических сетях 6.35 кВ.

Реактивная проводимость, полученная расчетным путем, совпадает со справочными данными, активная проводимость воздушной сети на напряжение 35 кВ в электротехнических справочниках не приводится.

2. Разработанный метод определения параметров изоляции фаз сети относительно земли может быть использован в дальнейшем для реализации непрерывного контроля изоляции в виде ее диагностики на основе измерения режимных параметров сети.

В диссертационной работе дано новое решение актуальной научно-технической задачи — определение параметров изоляции фаз сети относительно земли на основании измерения режимных параметров, позволяющее повысить надежность и безопасность в работе распределительных электрических сетей 6.35 кВ с изолированной нейтралью.

На основании исследований, проведенных в данной работе, получены следующие основные результаты и выводы:

1. Установлено, что при определении проводимости изоляции фаз сети относительно земли минимальные погрешности получаются при использовании П-образной схемы замещения.

2. Установлено, что использование в уравнениях цепи дополнительно измеренных токов в месте присоединения отпайки позволяет уменьшить погрешность определения проводимости изоляции фаз сети относительно земли.

3. Разработаны цифровые модели цепи, при расчете которых определяются режимные параметры, используемые в дальнейшем как действительные значения измеряемых величин при моделировании измерений напряжений и токов для расчета параметров изоляции относительно земли по полученным формулам.

4. Исследованы возможности полученных аналитических зависимостей путем анализа результатов расчета параметров изоляции и погрешностей их определения в зависимости от степени ухудшения изоляции в месте повреждения.

В результате чего установлено:

1) Проводимость изоляции по верным гипотезам предполагаемых участков повреждения, отвечает следующим критериям:

• критерий правильной гипотезы — проводимость изоляции поврежденного участка близка к суммарной проводимости сети;

• критерий неправильной гипотезы — отрицательная величина проводимости изоляции.

2) Метод узловых потенциалов (МУП), применяемый при расчете цепи, позволяет точно определить участок повреждения и величину его проводимости изоляции относительно земли, а также суммарную проводимость всей сети, при ухудшении изоляции, начиная с 20-кратного увеличении ее проводимости и выше при использовании измерительных приборов класса точности 0,1.

Более точные результаты получаются при 100-кратном увеличении проводимости изоляции. При этом погрешности для верных гипотез с использованием МУП составляют:

• По суммарной проводимости сети — от 1% до 3%;

• По проводимости поврежденного участка — не более 10%.

3) Суммарная проводимость изоляции сети и поврежденного участка, начиная с 20-кратного увеличении ее проводимости и выше, при расчете по МУП отвечает требованиям по критериям приведенным выше.

4) Метод контурных токов (MKT), применяемый при расчете цепи со 100-кратным увеличением проводимости изоляции поврежденного участка при использовании измерительных приборов класса точности 0,1 для варианта без дополнительных уравнений и варианта с дополнительными уравнениями по напряжению позволяет определить величину проводимости изоляции поврежденного участка и места ее ухудшения, а для варианта с дополнительными уравнениями по току по некоторым гипотезам лишь фиксирует факт ухудшения изоляции. При этом погрешности для верных гипотез с использованием MKT составляют:

• По суммарной проводимости сети — менее 1%,.

• По проводимости поврежденного участка — в пределах 7%.

5) Суммарная проводимость изоляции сети и поврежденного участка при 100-кратном увеличении ее проводимости при расчете по MKT для верных гипотез отвечает требованиям по критериям приведенным выше.

5. Исследовано влияние класса точности измерительных приборов на результаты расчетов.

В результате чего установлено:

1) Для измерительных приборов класса точности 0,1 минимальной величиной ухудшения изоляции, позволяющей определить участок повреждения и его проводимость, является 20-кратное увеличение проводимости изоляции поврежденного участкадля приборов класса точности 0,5 такой величиной является 30-кратное увеличение проводимости.

2) Чем больше величина проводимости изоляции поврежденного участка, то есть кратность ее увеличения, тем точнее определяется участок повреждения и величина проводимости изоляции.

3) Использование измерительных приборов класса точности 0,5 также как и 0,1 позволяет достаточно точно определить участок повреждения изоляции и величину его проводимости при расчете цепи, имеющей П-образную схему замещения, рассчитанную по МУП при ухудшении изоляции со 100-кратным ее увеличением на поврежденном участке.

6. Аналитические исследования, представленные в данной работе, по определению проводимости изоляции и погрешности их определения в распределительных электрических сетях 6. 35 кВ и проведенный практический эксперимент предполагают в дальнейшем реализацию системы непрерывного контроля изоляции в реальном времени в виде диагностики на основе измерения режимных параметров сети. Данная диагностика позволит на ранней стадии обнаружить ухудшение изоляции и определить ее участок в распределительной сети без отключения потребителей, то есть, не внося изменения в режим работы сети, и своевременно устранить дефекты изоляции, тем самым повысить безопасность работы распределительных электрических сетей.

7. Предложенный метод по определению проводимости изоляции фаз сети относительно земли и определению участка ухудшения изоляции в распределительных электрических сетях 6.35 кВ по результатам измерения режимных параметров сети внедрен Центральными электрическими сетями филиала ОАО «МРСК Урала"-«Челябэнерго», а также рекомендован для применения Южно-Уральскому государственному университету при подготовке специалистов электротехнических специальностей.

Показать весь текст

Список литературы

  1. , В.А. Контроль изоляции в сетях с изолированной или компенсированной нейтралью без использования трансформаторов напряжения / ВА. Андреев, Е. В. Бондаренко, Л. С. Бондаренко // Изв. вузов: Энергетика. — 1985. — № 4. — С. 8 — 13.
  2. , Э.Г. Приборы и методы измерения электрических величин / Э. Г. Атамалян. М.: Высшая школа, 1982. — 224 с.
  3. , В.В. Техника высоких напряжений: Изоляция и перенапряжения в электрических системах. 3-е изд. переработ, и доп. / В. В. Базуткин, В. П. Ларионов, Ю. С. Пинталь и др. М.: Энергоатомиздат, 1986. -464 с.
  4. , И.Г. Воздушные линии электропередачи: Вопросы эксплуатации и надежности / И. Г. Барг, В. И. Эдельман.-М: Энергоатомиздат, 1985.-248 с.
  5. , А.И. Безопасность жизнедеятельности: конспект лекций / АИ. Сидоров, В. Ф. Бухтояров, ЛИ Леухинаи др. Челябинск: 41 ТУ, 1997. -Ч. VI. -239 с.
  6. , Н.А. Контроль изоляции на рабочем напряжении в электрических сетях б 35 кВ сельскохозяйственного назначения: Автореферат дис.. канд. техн. наук / Н. А. Бендяк. — Челябинск. — 1990. — 18 с.
  7. , Н.А. Контроль изоляции в электрических сетях 6.35 кВ сельскохозяйственного назначения: Дис. .канд. техн. наук / Н. А. Бендяк. -Челябинск, 1990. 151 с.
  8. , Н.А. Анализ повреждений изоляции в распределительных электрических сетях / Н. А. Бендяк, Е. Б Петрашева, М. Н. Хомутова, К. В. Лапченков // Безопасность жизнедеятельности: Сб. научн. трудов. — Челябинск: ЧГТУ, 1996. С. 10 — 16.
  9. , Н.А. Принципы управления состоянием изоляции в электротехнических комплексах / Н. А. Бендяк, А. И. Сидоров, К. В. Лапченков // Безопасность жизнедеятельности: Сб. научн. трудов. -Челябинск: ЧГТУ, 1996. С. 7- 10.
  10. , Н.А. Определение параметров изоляции в сетях с изолированной нейтралью / Н. А. Бендяк, А. И. Сидоров, А. И. Свигарис // Проблемы электробезопасности в народном хозяйстве: тезисы докл. Всесоюзн. научно-практической конф. Челябинск. — 1991. — С. 18.
  11. , Н.И. Особенности измерения сопротивления изоляции подземных электрических сетей напряжением 6 кВ / Н. И. Бородин, И. Е. Васильев, Н. Я. Гущин, Е. А. Востров // Труды СКГМИ. 1972. — Вып. XXX.-С. 129−138.
  12. , И.А. Электроснабжение сельского хозяйства / И. А. Будзко, В.Ю. Гессен-М.: Колос, 1973.-499 с.
  13. , И.А. Электроснабжение сельскохозяйственных предприятий и населенных пунктов. 2-е изд. переработ, и доп. / И. А. Будзко, М. С. Левин. -М.: Агропромиздат, 1985.-320 с.
  14. , В.Ф. Защита от замыканий на землю в электроустановках 6−35 Кв / В. Ф. Бухтояров, В .И. Щуцкий. Екатеринбург: УрГАПС, 1999.-430 с.
  15. , А.И. Электрические машины / А. И. Вольдек. Л.: Энергия, 1974.-840 с.
  16. Вы готовы к рынку? Тогда мы идем к вам. АСКУЭ НКаЗ// Измерение.ги. — 2003. — № 8. — С. 25−29.
  17. , Л.В. Основы электроснабжения горных предприятий / Л. В. Гладилин М.: Недра, 1980. — 327 с.
  18. , Л.В. Измерение сопротивления изоляции карьерных электрических сетей и установок напряжением 6 35 кВ / Л. В. Гладилин, В. И. Карелин // Изв. вузов: Горный журнал. — 1974.-№ 10. — С. 156 — 162.
  19. Гладилин, Л. В. Измерение сопротивления относительно земли электроустановок с изолированной нейтралью напряжением выше 1000 В
  20. JI.В. Гладилин, В. И. Щуцкий, Н. Я. Гущин // Безопасность труда в промышленности. — 1974. — № 10. — С. 51 — 53.
  21. , Г. Ф. Определение параметров изоляции электрических сетей с изолированной нейтралью / Г. Ф. Горбачев, А. И. Федоров А. И, В. И. Щуцкий // Охрана труда в цветной металлургии: тезисы докл. научно-практической конф. Челябинск. — 1990. — С. 19 — 20.
  22. ГСИ. Измерения косвенные. Определение результатов измерений и оценивание погрешностей. МИ2083−90.-М.: Изд-во стандартов, 1991.-9с.
  23. , B.C. Аппараты защиты от токов утечки в шахтных электрических сетях / B.C. Дзюбан. М.: Недра, 1982. — 152 с.
  24. , А.А. Основы электроснабжения промышленных предприятий. 3-е изд. переработ, и доп. / А. А. Ермилов. М.: Энергия, 1976. — 368 с.
  25. , А.А. Электроснабжение промышленных предприятий. 4-е изд. переработ, и доп. / АА. Ермилов, БА Соколов. -М.: Энершатомиздат, 1986. -144 с.
  26. , Ю.С. Компенсация реактивной мощности и повышение качества электроэнергии / Ю. С. Железко. М: Энергоатомиздат, 1985.-224с.
  27. , Р.И. Электрические сети и системы. 2-е изд. переработ, и доп. / Р. И. Караев, С. Д. Волобринский. — М.: Транспорт, 1978. -312 с.
  28. , Ф.Ф. Компенсация реактивной мощности в распределительных сетях / Ф. Ф. Карпов. М.: Энергия, 1975. — 184 с.
  29. , В.А. Городские распределительные электрические сети. 2-е изд. переработ, и доп. / В. А. Козлов. JL: Энергоатомиздат, 1982. — 224 с.
  30. Козлов, В А. Электроснабжение городов/В. А. Козлов.-Л.: Энергия, 1977.-280 с.
  31. , В.П. Защитное отключение рудничных электроустановок / В. П. Колосюк. М.: Недра, 1980. — 334 с.
  32. , В.П. Безопасная эксплуатация шахтных электроустановок / В. П. Колосюк, Э. С. Шурин, А. Н. Чупика. Киев: Техника, 1980. — 143 с.
  33. Контроль изоляции в распределительных сетях: Тез. Докл. Научно-практич. Конференции. — Челябинск: ЧГТУ, 1992. — 34 с.
  34. , Н.Д. Разработка и исследование новых методов и средств контроля параметров изоляции карьерных электроустановок. Дис.. канд. техн. наук / Н. Д. Косарев. — М., МГИ. — 1975.
  35. , Ю.В. Методика выбора уставок для систем контроля изоляции в электрических сетях 6−35 кВ / Ю. В. Косоротова // Электробезопасность. 2004. — № 1−2. — С. 14−21.
  36. Ю.В. Характеристики параметров изоляции в городских распределительных электрических сетях / Ю. В. Косоротова // Электробезопасность. 2003. — № 1. — С. 4045.
  37. , Ю.В. Параметры изоляции относительно земли в распределительных электрических сетях 6, 10 кВ и организация их контроля: Дисканд.техн. наук/Ю.В. Косоротова.-Челябинск, 2005.-172с.
  38. , А.С. Эксплуатация устройства непрерывного контроля сопротивления изоляции в сетях 6 кВ / А. С. Кудрявцев // Безопасность труда в промышленности: Сб. науч. трудов. 1985. — № 7. — С. 43 — 44.
  39. , В. М. Непрерывный контроль изоляции в распределительных сетях 6−10кВ/В. М. Кутин, А. Е. Рубаненко // Электробезопасность и надежность эксплуатации электрооборудования: Тезисы докл. Всесоюз. семинара. — Калининград-Светлогорск. 1991. — С. 15−16.
  40. , К.В. Анализ способов определения параметров изоляции в трехфазных электрических сетях с изолированной нейтралью / К. В. Лапченков //Безопасность жизнедеятельности: Сб. научн. трудов. -Челябинск: ЧГТУ, 1996. С. 16 — 20.
  41. , К.В. Управление состоянием изоляции в распределительных электрических сетях. Дис. .канд. техн. наук/КВ. Лапченков. — Челябинск. — 1998.-120 с.
  42. , К.В. Определение параметров изоляции относительно земли сети с изолированной нейтралью / К. В. Лапченков, Н. А. Бендяк, А. И. Сидоров // Электробезопасность. 1996. — № 1. — С. 38 — 43.
  43. , К.В. Анализ погрешностей дискретного способа контроля параметров изоляции/КВ. Лапченков, АН. Сидоров//Электробезопасность. 1997.-№ 2.-С. 5- 13.
  44. , К.В. Мониторинг состояния изоляции в распределительных электрических сетях с изолированной нейтралью напряжением 6.35 кВ / К. В. Лапченков, АЛ Сидоров, Б. А. Григорашвили // Электробезопасность. -1997.-№ 3−4.-С. 5- 11.
  45. , К.В. Система контроля изоляции сетей с изолированной нейтралью / КВ. Лапченков, АЛ Сидоров, АЛ Новиков //VIII Бенардосовские чтения: Тезисы докл. международной научно-технической конференции. -Иваново, 1997.-С. 296.
  46. , P.M. Электрификация подземных горных работ / P.M. Лейбов, МЛ Озерной. М.: Недра, 1972.
  47. , Е.И. Принципы построения современных систем АСКУЭ / Е. И. Лифанов // Измерение.ги. 2003. — № 8. — С. 16−19.
  48. , A.M. Электроснабжение угольных разрезов / A.M. Маврицын, О. А. Петров. -М.: Недра, 1977. 184 с.
  49. , Е.Г. Инженерные расчеты в Mathcad. Учебный курс / Е. Г. Макаров. СПб.: Питер, 2005. — 448 с.
  50. , А.С. Определение мест повреждений линии электропередачи по параметрам аварийного режима / А. С. Малый, Г. М. Шалыт, А. И. Айзенфельд. -М.: Энергия. 1972. — 215 с.
  51. , А.Г. Активные параметры электрической изоляции сетей и электроустановок / А. Г. Машкин, И. Ф. Суворов // Электробезопасность. 1996.-№ 1.-С. 12−22.
  52. , П.В. Новые тарифы для МТС/ПВ.Мельников//Измерение.ги. -2003.-№ 8.-С. 30−32.
  53. , Б.Г. Определение комплексной проводимости на землю электрических сетей с изолированной нейтралью / Б. Г. Меньшов, В. И. Ейвин, Е. С. Мироненко // Труды МИРЭА. 1971. — вып. 50. — С. 12 — 20.
  54. , М.В. Измеритель расстояния Щ4120 до места повреждения кабеля / М. В. Молоканов, В. И. Спиридонов // Сб. Определение мест повреждений линий электропередачи: труды ВНИИЭ. Вып. 52. — М.: Энергия, 1977.-С. 40−51.
  55. , В.К. Исследование и разработка устройств контроля и обнаружения повреждений изоляции для сетей с изолированной нейтралью до 1000 В: Автореферат дис. .канд. техн. наук / М. В. Молоканов. М. — 1976. — 20 с.
  56. , И.А. Энергия Альфа — АСКУЭ для ОАО «Российские железные дороги» / И. А. Морозов // Измерение.ги. 2003. — № 8. — С. 20−22.
  57. , Ю.Л. Электроснабжение промышленных предприятий / Ю. Л. Мукосеев. Энергия. — М. — 1973. — 584 с.
  58. , К.Б. Устройство профилактического направленного контроля за изоляцией в распределительных сетях 6 кВ с изолированной нейтралью / КБ. Мусс, СП. Шулецкая //Промышленная энергетика. -1982.-№ 1.-С.35−38.
  59. , В.В. Эксплуатационный контроль изоляции сетей напряжением 3 10 кВ / ВВ. Назаров // Электробезопасность на открытых и подземных горных работах: тезисы докл. и сообщ. Всесоюзн. научно-техн. конф.
  60. Электробезопасность на горнорудных предприятиях черной металлургии СССР". Днепропетровск. — 1982. — С. 80 — 81.
  61. , P.P. Анализ погрешности результатов расчета параметров изоляции в зависимости от выбранных схем замещения линии электропередачи /P.P. Нараева, Ш. Н. Хусаинов // Наука и технологии: сб. науч. тр. Москва: РАН, 2007. — С. 364−374.
  62. , P.P. Определение величины проводимости изоляции в линии с отпайкой и метод их диагностики / P.P. Нараева, Ш. Н. Хусаинов // Наука и технологии: тезисы докладов XXVIII Российской школы. Миасс: МСНТ, 2008. — С. 107.
  63. Определение мест повреждений в воздушных и кабельных линиях: Переводы статей. -М., JL: Госэнергоиздат, 1959. 63 с.
  64. , И.А. Разработка устройств непрерывного контроля изоляции распределительных сетей 6 — 10 кВ карьеров: Автореферат дис. .канд. техн. наук / И. А. Орловский. М. — 1988. — 18 с.
  65. , О.А. Режимы нейтрали электрических сетей систем электроснабжения промышленных предприятий / О. А. Петров, A.M. Ершов Челябинск: ЧПИ, 1990. — 67 с.
  66. , О.А. Устройство измерения параметров изоляции электрической сети / OA. Петров, Г. С. Валеев // Контроль изоляции в распределительных сетях: тезисы докл. научно-практической конф.-Челябинск.-1992.-С. 16−17.
  67. , О.А. Об измерении емкостного тока в электрических сетях напряжением выше 1000 В горнодобывающих предприятий / OA Петров, AJVL Маврицып, В.И. Щуцкий//Изв. вузов: Горный журнал. — 1975. № 1.-С. 139−143.
  68. , О.А. Методика измерения емкостных токов однофазного замыкания на землю в электрических сетях напряжением 6. 10 кВ / OA Петров, А. И. Сидоров, А. А. Сельницин Челябинск, 1990. — 24 с.
  69. , Г. М. Контроль параметров изоляции электрических сетей напряжением до 1200 В на переменном измерительном токе / Г. М. Петров, В. И. Щуцкий, АА Смирнов// Электробезопасность. -1998.-№ 1.-С.23 -28.
  70. , В.И. Способ измерения параметров изоляции фаз в сетях с изолированной нейтралью / В. И. Петуров // Электробезопасность. 1998. -№ 1.-С. 9−12.
  71. Правила изготовления взрывозащищенного и рудничного электрооборудования. -М.: Энергия, 1969.
  72. Правила охраны электрических сетей напряжением выше 1000 В. М.: Энергоатомиздат, 1985. — 14 с.
  73. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации /Министерство топлива и энергетики РФ, РАО «ЕЭС Россини»: РД 34.20.50/- 59. 15-е изд., перераб. и доп. М.: СПО ОРГРЭС, 1996.-287 с.
  74. Правила устройства электроустановок / Главгосэнергонадзор России.-7-е изд. перераб. и доп. -М.: ЗАО «Энергосервис», 2003.
  75. Правила эксплуатации электроустановок потребителей / Госэнергонадзор Минтопэнерго РФ. 5-е изд., перераб. и доп.-М.: Энергоатомиздат, 1992.-288 с.
  76. , С.П. Вычислительная математика /С.П. Пулькин, JT. H Никольская, А.С. Дьячков-М.: Изд-во Просвещение. 1980. — 176 с.
  77. , СГ. Погрешности измерений/СР. Рабинович.—Я: Энергия, 1978.-262 с.
  78. , А.И. Электробезопасность и противопожарная защита в электроустановках / А. И. Ревякин, Б. И. Кашолкин -М.: Энергия, 1980.-160 с.
  79. , А.А. Классификация способов непрерывного контроля сопротивления изоляции в трехфазных электрических сетях с изолированной нейтралью / АА Сельницин // Безопасность жизнедеятельности: Сб. научн. трудов. Челябинск: ЧГТУ, 1992. — С. 12 — 24.
  80. , А.И. Основы электробезопасности: Учебное пособие / А. И. Сидоров. Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2001. — 344 с.
  81. , А.И. Повышение надежности сельских электрических сетей с помощью устройства компенсации токов однофазного замыкания на землю: Дис. .канд. техн. наук/А.И. Сидоров. Челябинск, 1984. — 148с.
  82. , А.И. Теория и практика системного подхода к обеспечению электробезопасности на открытых горных работах: Дис. .докт. техн. наук / А. И. Сидоров. Челябинск, 1993. — 444 с.
  83. , А.И. Теория и практика системного подхода к обеспечению электробезопасности на открытых горных работах: Автореф. дис.. .докт. техн. наук / А. И. Сидоров. Кемерово, 1994. — 38 с.
  84. , А.И. Определение параметров сетей с изолированной нейтралью отноистельно земли / А. И. Сидоров, Н. А Бендяк, С.Н.
  85. Степанов // Контроль изоляции в распределительных сетях: тезисы докл. научно-практической конф. Челябинск. — 1992. — С. 12.
  86. , А.И. Погрешность косвенного способа измерения емкостных проводимостей относительно земли в электрических сетях напряжением 6. 10 кВ / А. И. Сидоров, О А. Петров, И. М. Ушаков // Электричество. -1990.-№ 10.-С. 33−36.
  87. , А.И. Определение проводимости изоляции по отношению к земле для сетей напряжением 6−35 кВ с изолированной нейтралью / А. И. Сидоров, Н. А Хусаинова // Электричество. 2001. — № 5.
  88. , И.М. Защита от замыканий на землю в электрических системах / И. М. Сирота. Киев.: АН УССР. — 1955. — 208 с.
  89. , Л.И. Техника высоких напряжений. Волновые процессы и внутренние перенапряжения в электрических системах / Л. И. Сиротинский. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1959. — Ч.З. — Вып. 1. — 368 с.
  90. , В.Н. Анализ существующих способов и средств определения мест повреждения в сельских распределительных сетях напряжением 6.10 кВ / В. Н. Соколова // Тр. ЧИМЭСХ. 1981. — Вып. 169. -Челябинск. — С. 80 — 82.
  91. , И.Ф. Измерение сопротивления изоляции рудничных высоковольтных сетей / И. Ф. Сумин, В. Н. Прокопченко // В кн. Безопасная эксплуатация электрооборудования в шахтах.-1966.—С.52−58.
  92. , А.А. Электроснабжение промышленных предприятий / А. А. Федоров. М.: Энергия, 1979. — 408 с.
  93. , Н.А. Исследование возможностей формул определения сопротивления изоляции относительно земли сетей 6. 10 кВ по параметрам режима с помощью численных экспериментов / Н.А. Хусаинова//Электробезопасность.- 1999. — № 1.-С. 7−13.
  94. , Н.А. Определение параметров изоляции линии электропередачи с отпайкой в распределительных сетях по режимным параметрам / Н. А. Хусаинова, Ю. В. Косоротова, А. И. Сидоров // Электробезопасность. 2001. — № 2−3. — С. 9 — 13.
  95. , Н.А. Контроль изоляции в сетях 6. 10 кВ при наличии в сети статических устройств компенсации реактивной мощности / Н. А. Хусаинова, К. В. Лапченков, А. И. Сидоров // Электробезопасность. 1998. -№ 2. — С. 17−21.
  96. , Н.А. Определение локального места повреждения изоляции линии электропередачи 6−10 кВ по результатам измерения параметров режима / Н. А. Хусаинова, А. И. Сидоров, A.JI. Шестаков // Электробезопасность. 1998. — № 3 — 4. — С. 18 — 24.
  97. , Ш. Н. Определение параметров изоляции для линии с отпайкой по результатам измерения режимных параметров / Ш. Н. Хусаинов, А. И. Сидоров, Н. А. Хусаинова // Вестник ЮУрГУ. Серия «Энергетика». 2001. — Вып. 1. — № 4(04). — С. 55−59.
  98. , Ш. Н. Определение поврежденного участка сети, содержащего основную и отпаечную линию, по результатам измерения режимных параметров методом небалансов / Ш. Н. Хусаинов // Вестник ЮурГУ. Серия «Энергетика». 2004. — Вып. 4. -№ 1(30). — С. 58−63.
  99. , Ш. Н. Определение поврежденного участка сети, содержащей основную и несколько отпаечных линий, по результатам измерениярежимных параметров / Ш. Н. Хусаинов, А. И. Сидоров // Электробезопасность. 2005. — № 1. — С. 36 — 48.
  100. , Ш. Н. Анализ методов определения проводимости изоляции для линии с отпайкой / Ш. Н. Хусаинов, P.P. Нараева // Вестник ЮУрГУ. Серия «Энергетика». 2007. — Вып.8. — № 20(92). — С.32−37.
  101. , Ш. Н. Исследование влияния величины проводимости изоляции в месте повреждения на точность ее определения косвенным методом / Ш. Н. Хусаинов, P.P. Нараева // Вестник ЮУрГУ. Серия «Энергетика». 2008. — Вып.9. — № 11(111). — С.9−15.
  102. , Е.Ф. Вентильная схема контроля сопротивления изоляции в сетях 6. 10 кВ с изолированной нейтралью / Е. Ф. Цапенко, А. С. Кудрявцев // Промышленная энергетика. 1984. — № 8. — С. 46 — 48.
  103. , Е.Ф. Устройство непрерывного измерения сопротивления изоляции в сетях 6. 10 кВ с изолированной нейтралью / Е. Ф. Цапенко, И. А Орловский, И. Ф. Горячев // Промышленная энергетика. 1988. — № 10.-С. 27−29.
  104. , Е.Ф. Расчет сопротивлений фаз относительно земли, обусловленных наличием пятистержневых трансформаторов контроля изоляции / Е. Ф. Цапенко, Чан Ань Кйет // Промышленная энергетика. -1985.-№ 8.-С. 46−47.
  105. , В.В. Исследование параметров изоляции электрических сетей напряжением 6 кВ калийных рудников /В.В. Цепелев, М. А. Сапунков // Контроль изоляции в распределительных сетях: тезисы докл. научно-практической конф. Челябинск. — 1992. — С. 7 — 8.
  106. , А.А. Компенсация емкостных токов в сетях с незаземленной нейтралью / А. А. Черников. М.: Энергия. — 1974. — 97 с.
  107. , А.Н. Контроль сопротивления изоляции в сетях 6 10 кВ с использованием пятистержневого трансформатора типа НТМИ / А. Н. Шаткин // Промышленная энергетика. — 1986. — № 8. — С. 49 — 50.
  108. , А.Н. Измерение емкости в электроустановках 6 10 кВ с использованием заземленной нулевой точки разделительного трансформатора / АН Шаткин //Промышленная энергетика.-1984. — № 12. — С. 24 — 26.
  109. , А.Н. Непрерывный контроль сопротивления изоляции гибкого кабеля 6 кВ и оборудования экскаватора / А. Н. Шаткин // Промышленная энергетика. 1985. -№> 8. — С. 48 — 50.
  110. , А.Н. Устройство непрерывного контроля за состоянием изоляции в заводских установках 6 кВ / А. Н. Шаткин // Промышленная энергетика. 1981. — № 2. — С. 18 — 20.
  111. , В.П. Измерение параметров изоляции в городских электрических сетях 6- 10 кВ / В. П. Шингаров // Контроль изоляции в распределительных сетях: тезисы докл. научно-практической конф. -Челябинск.-1992.-С. 6.
  112. , В.К. Устройство для длительной регистрации сопротивления изоляции карьерных электрических сетей напряжением 3 10 кВ относительно земли / В. К. Щадинский, Б. Г. Меньшов // Горные машины и автоматика. — 1969. — № 5 (110). — С. 95 — 96.
  113. , В.И. Методика исследования состояния изоляции сетей 6 кВ / В. И. Щуцкий, Н. Я. Гущин // Сб.: Безопасность труда в промышленности.- 1973.-№ 10.-С. 47−49.
  114. , В.И. Электробезопасность на открытых горных работах / В. И. Щуцкий, А. И. Сидоров, Ю. В. Ситчихин и др.-М:Недра, 1996.-267с.
  115. , В.И. Обобщение опыта эксплуатации защит от однофазных замыканий на землю в электроустановках напряжением выше 1000 В- Экспресс-информ / В. И. Щуцкий, Ю. В. Ситчихин, А. И. Сидоров. М.: ЦНИЭИуголь, 1980. — 29 с.
  116. , В.И. Исследование состояния изоляции электрических сетей напряжением выше 1 кВ горнодобывающих предприятий / В. И. Щуцкий, Х. М. Усманов // Изв. АН Таджикской ССР, Отд. физ.-мат. и геолого-хим. наук. 1967. — № 2 (24). — С. 38 — 48.
  117. , Н.В. Электробезопасность в горнодобывающей промышленности / Н. В. Гладилин, В. И. Щуцкий, Ю. Г. Бацежев и др. -М.: Недра, 1977.-327 с.
  118. , B.M. «High Impedance Fault Implementation Issues» / B.M.Aucoin, R. H Jones // IEEE Transactions on Power Delivery, January 1996, Volume 11, Number 1, pp 139−148.
  119. ЦИФРОВАЯ МОДЕЛЬ УЧАСТКА СЕТИ С П-ОБРАЗНОЙ СХЕМОЙ1. ЗАМЕЩЕНИЯ (MathCad)
  120. Трехфазная цифровая модель участка сети с П-образной схемой замещения, содержащей линию с отпайкойдля случая без ухудшения изоляциий) Заданные величины:
  121. Напряжение в месте присоединения отпайки, кВ:1. Линейное Uabo := 1010 Фазное Uao := —1. V3180р :=к
  122. Начальная фаза, рад: у := —Р
  123. Нагрузка в конце главной и отпаечной линий, Ом:
  124. Za2 := ——— Za3 := ——— 0.04 ф 0.04
  125. Ток в конце главной и отпаечной линий, кА: 1а2 := 0.04 1аЗ := 0.04
  126. Угол сдвига фаз между напряжением и током в конце главной и отпаечной линий, рад:2 := acos (0.9) ф2 = 0.45 102 681 фЗ := acos (0.9) фЗ = 0.45 102 681
  127. Длина главной и отпаечной линий, км: 1 := 24 13 := 12
  128. Коэффициент распределения сопротивления: к := 0.6
  129. Сопротивление главной линии, Ом: Z := (0.306 + 0.421Г)-1 Z= 7.344+ 10.104i
  130. Сопротивление отпаечной линии, Ом: Z3 := (0.603 + 0.5i>13 Z3 = 7.236 + 6i
  131. Сопротивление первого участка главной линии, Ом: Zl := k-Z1. Z1 = 4.4064 + 6.0624i
  132. Сопротивление второго участка главной линии, Ом:1. Z2 := (1 k)-Z1. Z2 = 2.9376 + 4.0416i
  133. Напряжения: Uao := Uao-eI'r Uao = 5 2.8 867 5135i
  134. Определение напряжения и тока в конце основной линии: Za2 := Za2-e'Za2 = 129.90 381 057 + 62.9 152 8696iz := —— z = 130.82 125 834 + 60.8 768 7178i1. Za2-Y2 + 2
  135. Zao2:=Z2+Zi2 Zao2 = 133.75 885 834 + 64.918 471 781 112 := I12 = 0.2 177 663 0.321 5082i1. Zao2
  136. U2 := I12-Zi2 U2 = 4.8 060 882 2.8 803 1754i12 := — 12 = 0.2 126 943 0.324 7395i1. Za2
  137. Определение напряжения и тока в конце отпаечной линии:
  138. Za3 := гаЗ-еЬф3 Za3 = 129.90 381 057 + 62.9 152 8696i 7аЗ-2
  139. Z13 :=--Zi3 = 131.406 192 + 60.3 631 4598i1. Za3-Y3 + 2
  140. Zao3 := Z3 + Z13 Zao3 = 138.2 766 192 + 66.3 631 4598i113 :== -b^- I13 = 0.2 124 633 0.31 0734i1. Zao3
  141. U3 := Ii3-Zi3 U3 = 4.65 982 111 2.78 938 222 113 := — 13 = 0.2 063 202 0.314 6522i1. Za3
  142. Ток через проводимость Y0 в месте присоединения отпайки:
  143. Yl + Y2 + Y3 Y0 := LLL±fL:--y0 = 0.18 + 0.00036i21. := Uao-Yo Io = 0.193 923 + 0.12 8038i
  144. Определение напряжения и тока в начале основной линии: 111 := hl+ I13 + Io 111 = 0.449 622 0.619 4384i
  145. U1 := In-Zl + Uao II 1ц + Ul —
  146. U1 = 5.57 364 976−2.8 871 2184i II = 0.4 577 925−0.613 491 li
  147. Определение токов в месте присоединения отпайки по участкам цепи:1ю := 1ц Uao-— 1ю = 0.4 418 651 — 0.624 5599i21оз := Ii3 + Uao1. Y3102 = 0.2 229 376 0.318 0939i103 = 0.2 189 274 0.30 6466li
  148. Для цифрового моделирования: ll| = 0.76 547 061.| = 0.38 819 411 131 = 0.376 2632l0| = 0.232 379
  149. Ul| = 6.27 702 511 |U2| = 5.60 309 851 |U3| = 5.43 089 182 |Uao| = 5.77 350 269ф1 := arg (Ul) arg (Il) ф1 = 0.45 178 632 ф2 := arg (U2) — arg (I2) ф2 = 0.45 102 681 фЗ := arg (U3) — arg (I3) фЗ = 0.45 102 681
  150. ЦИФРОВАЯ МОДЕЛЬ УЧАСТКА СЕТИ С Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМОЙ1. ЗАМЕЩЕНИЯ (MathCad)
  151. Трехфазная цифровая модель участка сети с Т-образной схемой замещения, содержащей линию с отпайкойдля случая без ухудшения изоляциий)1. Заданные величины:
  152. Напряжение в месте присоединения отпайки, кВ:1. Линейное Uabo := 1010 Фазное Uao := —Ф1801. Р :=71
  153. Начальная фаза, рад: у := —Р
  154. Нагрузка в конце главной и отпаечной линий, Ом:004 ф ' 0.04-^/З
  155. Ток в конце главной и отпаечной линий, кА: 1а2 := 0.04 1аЗ := 0.04
  156. Угол сдвига фаз между напряжением и током в конце главной и отпаечной линий, рад: ф2 := acos (0.9) ф2 = 0.45 102 681 фЗ := acos (0.9) фЗ = 0.45 102 681
  157. Длина главной и отпаечной линий, км: 1 := 24 13 := 12
  158. Коэффициент распределения сопротивления: к := 0.6
  159. Сопротивление главной линии, Ом: Z := (0.306 + 0.421Г)-1 Z= 7.344+ 10.104i
  160. Сопротивление отпаечной линии, Ом: Z3:= (0.603 + 0.50−13 Z3 = 7.236 + 6i
  161. Сопротивление первого участка главной линии, Ом: Zl := k-Z1. Z1 = 4.4064 + 6.0624i
  162. Сопротивление второго участка главной линии, Ом: Z2 := (1 -k)-Z Z2 = 2.9376 + 4.0416i
  163. Напряжения: Uao := Uao-e"1'7 Uao = 5 2.8 867 5135i Определение напряжения и тока в конце основной линии:
  164. Za2 := Za2-e1<|2 Za2 = 129.90 381 057 + 62.9 152 8696i1. Z2
  165. Z12 := Za2+y Z12 = 131.37 261 057 + 64.9 360 8696i1. Zl2z22 :=----Z22 = 133.26 398 676 + 60.7 351 9927i1. Zi2-Y2+ 1 Z2 21. Z2
  166. Zao2 := Z22+ — Zao2 = 134.73 278 676 + 62.7 559 9927i10 := i2Q = 0.2 229 404 0.31 8099i Zao2у12 := I20— 12 = 0.2 126 942 0.32 4743i Z12
  167. U2 := I2-Za2 U2 = 4.80 610 849 2.8 803 6375i
  168. U20 := I20-Z22 U20 = 4.90 297 307 2.8 850 8076i
  169. Определение напряжения и тока в конце отпаечной линии:
  170. Za3 := Za3-e' ^ Za3 = 129.90 381 057 + 62.9 152 8696i 73
  171. Z13 := Za3 + — Z13 = 133.52 181 057 + 65.9 152 8696i1. Zj3
  172. Z33 :=---Z33 = 135.91 041 882 + 60.4 727 0396i1. Zi3-Y3 + 173
  173. Zao3 := Z33+ — Zao3 = 139.52 841 882 + 63.4 727 0396i 210 := I30 = 0.2 189 271 0.306 4853i1. Z3313 1зо-— из := 13 -Za3
  174. U3 = 4.65 980 324 2.7 895 9125i
  175. U30 I3o-Z33 U30 = 4.82 884 659 2.84l54309i
  176. Определение напряжения и тока в начале основной линии:1.o := I20+ I30
  177. O = 0.4 418 675 0.624 5843i1. Z11. := Iio + Iio-Yl + Uao-Yl И = 0.4 578 047 0.613 5208i
  178. U1 := I1-—+ Iio-—+ Uao 2 21. U10 := Uao+ I10-— 2
  179. U1 = 5.57 351 019 -2.8 868 2203i U10 = 5.28 667 622 2.8 904 2088i
  180. Для цифрового моделирования:
  181. Ul| = 6.27 676 328 |U2| = 5.60 313 967 |U3| = 5.43 098 384 |Uao| = 5.77 350 269 |U10| = 6.2 523 679 |U20| = 5.68 883 433 |U30| = 5.60 286 7711IXI = 0.7 655 018 |I2| = 0.3 881 969 J13. = 0.376 2696l, o| = 0.7 650 832 |l2oj = 0.3 884 448 |l3oj = 0.3 766 461ф1
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!