Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Разработка фасонных концевых фрез с винтовыми стружечными канавками на криволинейной поверхности вращения

Диссертация: Разработка фасонных концевых фрез с винтовыми стружечными канавками на криволинейной поверхности вращения
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Установлены величины погрешности ширины зуба и переднего угла в торцевом сечении концевой фрезы, на наружном диаметре при моделировании поверхности стружечной винтовой канавки. Это позволяет установить точность определения торцевого профиля при движении вдоль фасонной образующей инструмента. Величины погрешностей составляют: 0,658мму &bdquo-г = 2,04град. СООТВеТСТВвННО При ИЗМеНвНИИ R^p =2,5−2Омм… Читать ещё >

Разработка фасонных концевых фрез с винтовыми стружечными канавками на криволинейной поверхности вращения (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ГЛАВА 1. АНАЛИЗ ПРОБЛЕМЫ МОДЕЛИРОВАНИЯ ФАСОННЫХ КОНЦЕВЫХ ФРЕЗ И МЕТОДЫ ЕЕ РЕШЕНИЯ
    • 1. 1. Состояние вопроса проектирования фасонных концевых фрез с винтовыми стружечными канавками
    • 1. 2. Анализ особенностей обработки сложных поверхностей концевыми фрезами
    • 1. 3. Метод моделирования фасонных фрез с винтовыми стружечными канавками на криволинейной поверхности вращения
  • ГЛАВА 2. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ФОРМООБРАЗУЮЩЕЙ ЧАСТИ ФАСОННЫХ КОНЦЕВЫХ ФРЕЗ С ВИНТОВЫМИ СТРУЖЕЧНЫМИ КАНАВКАМИ НА КРИВОЛИНЕЙНОЙ ПОВЕРХНОСТИ ВРАЩЕНИЯ
    • 2. 1. анализ задачи математического моделирования формообразующей части фасонных концевых фрез
    • 2. 2. Математическое моделирование образующей исходной инструментальной фасонной концевой фрезы изменяющейся по заданному аналитическому закону
      • 2. 2. 1. Аналитическое определение образующая исходной инструментальной поверхности фасонной концевой фрезы в форме логарифмической спирали
      • 2. 2. 2. Аналитическое определение образующая исходной инструментальной поверхности фасонной концевой фрезы параболической формы
      • 2. 2. 3. аналитическое определение образующей исходной инструментальной поверхности фасонной концевой фрезы в форме эллипса
    • 23. Принцип определения винтовой режущей кромки расположенной на фасонной образующей концевой фрезы
      • 23. 1. Определение винтовой линии на цилиндрической поверхности. 52 2.3.2. Математическая модель винтовой режущей кромки расположенной на криволинейной поверхности режущего инструмента ."о
      • 2. 4. Математическая модель стружечной винтовой канавки расположенной на криволинейной поверхности формообразующей части концевой фрезы
        • 2. 4. 1. Выбор формы и геометрических параметров зубьев фасонной концевой фрезы в зависимости от условий резания
        • 2. 4. 2. Дискретная модель зуба фасонной концевой фрезы с прямолинейной спинкой
      • 2. 43. Дискретная математическая модель зуба фасонной концевой фрезы со спинкой выполненной в форме ломаной
        • 2. 4. 4. Математическая модель направляющей стружечной винтовой канавки расположенной на криволинейной поверхности фасонной концевой фрезы
      • 2. 5. Анализ и оптимизация геометрических параметров режущей части фасонных концевых фрез
      • 2. 6. Практическая реализация аналитического расчета поверхности формообразующей части фасонной концевой фрезы
  • ГЛАВА 3. ГЕОМЕТРИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ФОРМООБРАЗУЮЩЕЙ ПОВЕРХНОСТИ ФАСОННЫХ УПТЩУВЫХ ФРЕЗ С ВИНТОВЫМИ СТРУЖЕЧНЫМИ КАНАВКАМИ НА КРИВОЛИНЕЙНОЙ ИСХОДНОЙ ИНГ TP WTFHT АЛЬНОЙ ПОВЕРХНОСТИ
    • 3. 1. Геометрическое моделирование режущей части фасонной концевой фрезы
      • 3. 1. 1. Геометрическая модель торцевого профиля фасонной концевой фрезы
      • 3. 1. 2. Создание трехмерной геометрической модели криволинейной формообразующей поверхности фасонной концевой фрезы
    • 3. 2. Геометрическое моделирование хвостовой части фасонной концевой фрезы
    • 3. 3. Получение выходных данных геометрического моделирования фасонной концевой фрезы
  • ГЛАВА 4. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ОБРАБОТКИ ФОРМООБРАЗУЮЩЕЙ ПОВЕРХНОСТИ ФАСОННЫХ KOPTJFmJY ФРЕЗ С ПРИМЕНЕНИЕМ СИСТЕМЫ ТРЕХМЕРНОГО ГЕОМЕТРИЧЕСКОГО МОДУЛИРОВАНИЯ
    • 4. 1. Профилирование дискового инструмента с использованием методов компьютерного моделирования
      • 4. 1. 1. Определение параметров установки инструмента второго порядка для обработки винтовой стружечной канавки фасонной концевой фрезы
      • 4. 1. 2. Определение профиля инструмента второго порядка, как огибающей семейства сечений детали плоскостями параллельными оси инструмента
    • 4. 1. J. Построение объемной геометрической модели инструмента второго порядка методами объемного геометрического моделирования
    • 4. 2. Моделирование процесса обработки винтовой стружечной канавки фасонной концевой фрезы инструментом второго порядка
  • ГЛАВА 5. ЧИСЛЕННАЯ РТГАТтЗАЦГОГ РАСЧЕТА ФОРМООБРАЗУЮЩЕЙ ПОВЕРХНОСТИ ФАСОШШОЙ КОНПЕВОЙ ФРЕЗЫ НА ПРИМЕРЕ ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ ЗАДАЧИ

Проектирование инструмента для обработки сложных фасонных поверхностей деталей является одним из трудных вопросов инструментального производства. Наметившаяся в настоящее время тенденция обработки сложных поверхностей стандартизованным инструментом, представленным концевыми фрезами и шлифовальными кругами [76,81,114], требует создания специализированных станков или приспособлений и не всегда приводит к желаемому эффекту [49].

Преимущества фасонных концевых фрез наилучшим образом проявляются при обработке изделий с большим отношением длинны к ширине фрезеруемых поверхностей. Наиболее эффективное и широкое распространение они получили в турбиностроении при обработке лопаток турбин, авиастроении и инструментальном производстве для обработки штампов и нрессформ. Обладая невысокой себестоимостью и сравнительной простотой в изготовлении, обеспечивая высокую точность обработки и исключая трудоемкий процесс размерного шлифования, фасонные фрезы нашли широкое применение при обработке зубчатых колес.

Конструктивные элементы применяемых фрез далеки от совершенства, поскольку применяемые методики проектирования носят рекомендательный характер, часто основывающийся только на практическом опыте авторов, без учета технологических особенностей. Основная задача проектирования — выбор типа фасонной фрезы — до настоящего времени решена в виде рекомендаций, использующих для этого однозначный критерий: либо по производительности, либо по сложности изготовления. Однако выбор типа фрезы необходимо производить не только из условий стойкости инструмента и сложности его изготовления, но и с учетом формы профиля обрабатываемой детали.

Перечисленные технологические трудности привели к тому, что фасонные концевые фрезы с криволинейной образующей применяют редко, и они всегда имеют большие погрешности формы профиля стружечных канавок и углов резания при движении вдоль режущей кромки. Искажение профиля стружечных канавок фасонных концевых фрез возрастает с увеличением переднего угла и угла наклона винтовых зубьев, числа зубьев фрезы, а также изменения параметров установки дискового инструмента в процессе обработки. Это приводит к уменьшению стойкости фасонных концевых фрез.

Производительность обработки и качество изделия во многом определяется эффективностью и точностью металлорежущего инструмента. Он оказывает значительное влияние на совершенствование технологии механической обработки. Осуществление комплексной инструментальной подготовки возможно лишь на основе широкого применения средств компьютерной техники.

Наиболее внушительные результаты в этом направлении получены при переходе от автоматизации отдельных этапов проектирования к системам автоматизированного проектирования (САПР), как активным инструментам в руках конструкторов — проектировщиков. При этом компьютерная техника должны применяться не просто как быстродействующие электронные вычислительные машины, производящие расчеты по профилированию инструмента, а осуществлять численное и графическое моделирование сложных технологических процессов и выполнять поиск оптимальных параметров режущего инструмента.

Эффективность от применения САПР возможна только в тех случаях, если имеется серьезная формализованная теоретическая база, основанная на системном подходе и развитом математике-логическом аппарате.

В представленной работе, на основании анализа работ в области практических и научных исследований фасонного инструмента, сформулированы основные задачи проектирования концевых фрез с криволинейной поверхностью формообразующей части. Рассмотрены и созданы элементы САПР, разработана структура ее построения.

Для обеспечения работы элементов САПР созданы математические модели формообразования режущей части фасонных концевых фрез с винтовыми стружечными канавками и криволинейной сердцевиной. С помощью разработанных математических моделей решаются следующие задачи:

— определение формы криволинейной образующей исходной инструментальной поверхности концевой фрезы;

— определение винтовой режущей кромки постоянного и переменного шага на фасонной исходной инструментальной поверхности концевой фрезы;

— аналитический расчет торцевого профиля стружечной винтовой канавки фасонной концевой фрезы в базовом сечении;

— определение направляющей винтовой стружечной канавки расположенной на криволинейной исходной инструментальной поверхности концевой фрезы;

— оптимизация геометрических параметров формообразующей поверхности концевых фрез;

— определение координат торцевых сечений формообразующей поверхности фасонных концевых фрез для последующего объемного геометрического моделирования;

— определение параметров установки дискового инструмента при обработке поверхности винтовых стружечных канавок фасонных концевых фрез;

Элементы реализации математического обеспечения, методов расчета исследуемого инструмента реализованы в виде программного обеспечения.

Исследование элементов системы на примерах решения конкретных производственных задач, показало достоверность получаемых результатов проектирования фасонных концевых фрез с винтовыми стружечными канавками при использовании разработанной методики в промышленном производстве режущего инструмента.

По теме данной работы были сделаны сообщения на научно-технических конференциях в Москве «КТИ-96» (1996 г.), в Туле «Прогрессивные методы проектирования технологических процессов, металлорежущих станков и инструментов» (Май 1997 г.), «Вопросы совершенствования технологических процессов механической обработки и сборки изделий машиностроения» (Сентябрь 1996 г.).

Результаты работы были заслушаны и одобрены на заседаниях кафедры «Инструментальная техника и компьютерное моделирование» МГТУ «СТАНКИН».

Работа выполнялась с 1995 по 1998 гг. под руководством доктора технических наук, профессора Гречишникова Владимира Андреевича на кафедре «Инструментальная техника и компьютерное моделирование» МГТУ «СТАНКИН».

Помощь при выполнении диссертационной работы оказывали: член-корреспондент Международной Академии информатизации, к.т.н., зав. лабораторией компьютерной графики Института Проблем Управления (ИПУ) РАН Артамонов Евгений Ивановичк.т.н., старший научный сотрудник ИПУ РАН Шурупов Анатолий Александрович. Автор приносит им свою благодарность.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ.

1. Выполненный анализ литературных источников позволяет заключить, что моделирование формообразующих поверхностей фасонных концевых фрез с винтовыми стружечными канавками и криволинейной сердцевиной в литературе отсутствует. Создание метода математического описания инструментов такого типа позволит повысить качество их изготовления и увеличить производительность при обработке.

2. Предложен и реализован метод определения винтовой режущей кромки на фасонной исходной инструментальной поверхности, который позволяет определить координаты винтовой линии постоянного и переменного осевого шага на криволинейной поверхности инструмента.

3. Установлены величины погрешности ширины зуба и переднего угла в торцевом сечении концевой фрезы, на наружном диаметре при моделировании поверхности стружечной винтовой канавки. Это позволяет установить точность определения торцевого профиля при движении вдоль фасонной образующей инструмента. Величины погрешностей составляют: 0,658мму &bdquo-г = 2,04град. СООТВеТСТВвННО При ИЗМеНвНИИ R^p =2,5−2Омм И уг =0°+20°.

4 Установлены связи между основными геометрическими параметрами режущей части фасонных концевых фрез. Это позволяет контролировать и корректировать геометрические параметры режущей части в зависимости от изменения угла наклона винтовых зубьев и угла подъема образующей исходной инструментальной поверхности.

5. Предложена модель определения параметров установки дискового инструмента для обработки стружечных винтовых канавок на фасонной поверхности концевых фрез, которая позволяет моделировать процесс обработки стружечной винтовой канавки на станке.

6. Предложен и реализован механизм создания объемной геометрической модели формообразующей поверхности фасонных концевых фрез. Данный механизм позволяет осуществлять моделирование формообразующей части фасонных инструментов любой сложности.

7 Предложен и смоделирован процесс обработки стружечных винтовых канавок на криволинейной поверхности концевых фрез на основе трехмерных геометрических операций, что позволяет решить обратную задачу профилирования дискового инструмента и оценить точность обработки в первом приближении.

8. Разработан комплекс программных средств проектирования фасонных концевых фрез со стружечными винтовыми канавками, что позволяет использовать данные программные средства в общей САПР РИ.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Автоматизированное проектирование и производство в машиностроении./ Ю. М. Соломенцев, В. Г. Митрофанов, А. Ф. Прохоров и др. М.: Машиностроение, 1986. 256 с.
  2. Автоматизированное проектирование металлорежущего инструмента: Учеб. пособ. / В. А. Гречишников, Г. Н. Кирсанов и др. М.: Мосстанкин, 1984.- 109 с.
  3. В.Н. Совершенствование режущего инструмента. М.: Машиностроение, 1993. — 240 с.
  4. Е.И., Загвоздкин В. А., Шурупов А. А., Щегольков М. Ю. Языки взаимодействия пользователя с ЭВМ в системе «Графика-81″. М.: Институт проблем управления, 1992.-241с.
  5. А.И., Синицин В. И., Якубович Ю. Б. Алгоритмизация проектирования дисковых фасонных фрез.// Металлорежущий и контрольно-измерительный инструмент: Экспресс-информ. М., 1976. Вып.6, с. 3−8.
  6. И.М. Основы теории резания. М.: Машгиз, 1948. 391 с.
  7. В.Ф. Влияние угла наклона главной режущей кромки инструмента на процесс резания металла. М.: Машгиз, 1962. — 152 с.
  8. С. И. Имитационное моделирование точности технологических процессов механической обработки деталей: (Тексты лекций)/Завод-ВТУЗ при Моск. автозаводе им. И. А. Лихачева -Б.м. -1988. -50 с.
  9. Ю.Борисов А. Н. Геометрическая теория автоматизированного проектирования металлорежущих инструментов: Автореферат диссертации на соискание ученой степени д-ра техн. наук: 05.03.01. -Тула, 1993. -34 с.
  10. С.В. Автоматизация проектирования фасонных концевых фрез с винтовыми стружечными канавками.// Автоматизация проектирования. -1998, № 4(10). 64с.
  11. . С.В. Математическое и графическое моделирование фасонного режущего инструмента для обработки сложных поверхностей штампов и нрессформ.// Труды 3-го Международного конгресса „КТИ-96″. -М.: МГТУ „Станкин“, 1996. 195с.
  12. С.О., Субботин Д. М. Язык программирования Си для персонального компьютера. М.: Радио и связь, 1990. -384 с.
  13. Е. В. Определение фактического экономического эффекта внедрения программных средств САПР. -Минск: НТК. -1988. -19 с.
  14. Геометрическое моделирование в САПР машиностроения: состояние и перспективы развития. -Новосибирск: ВЦ СО АН СССР. -1987. -55 с.
  15. С.А. Влияние угла наклона винтовых зубьев фрез на их стойкость.// Станки и инструмент, 1959. № 10. с. 34−35.
  16. Г. К. Методика выбора металлорежущих станков, инструментов и режимов резания в автоматизированных системах технологического проектирования. -Минск: БелНИИНТИ. -1990. -61 с.
  17. С.В. Влияние конструкции режущей части концевой фрезы на динамику процесса фрезерования: Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд.техн.наук:05.03.01. -Тула, 1996. -20 с.
  18. Грановский Г. И Кинематика резания. М.: Машгиз, 1948.-200с.
  19. В.А. Структура и организация САПР режущего инструмента.// Проблемы автоматизированного проектирования иизготовления изделий в машиностроении: Сб. ст. М.: Мосстанкин, 1985. -с. 106−111.
  20. В.А. Профилирование инструмента для обработки винтовых поверхностей деталей по методу совмещенных сечений. Руководство по курсовому и дипломному проектированию. -М.: Мосстанкин, 1979.-27с.
  21. В.А., Тарасов А. П., Оптимизация при проектировании и изготовлении фасонных фрез.// Математическое моделирование в инженерной практике: Сб. докл. зональной научно-техн. конф. Ижевск, 1988. с. 37−38.
  22. Л. В. Использование средств геометрического моделирования в автоматизированном проектировании машиностроительных конструкций/ J1.B. Губич, А. Г. Ракович, В. А. Сипайло. -Минск: ИТК. -1987. -23 с.
  23. С.К. Расчеты точности работы фасонных инструментов. М.: Машгиз, 1959. — 144с.
  24. Ю.А. Исследование и разработка методов повышения точности обработки деталей авиационных двигателей фасонными фрезами: Дисс. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук./ХАИ Харьков, 1974. — 193 с.
  25. А.А. Автоматизация проектирования и программирования обработки сопряженных поверхностей на станках с ЧПУ(в приложении к конструированию дискового инструмента): Дисс. на соиск. учен. степ, к.т.н. Омск, 1978. — 157 с.
  26. В. Д. Автоматизация проектирования конструкции и технологии изготовления режущего инструмента: Лаб. практикум/ Кольчугин А. Ф., Сисин А. И. -Пенза: Изд-во Пенз. политехи, ин-та. -1992. -94 с.
  27. И.А. Сложные поверхности: Математическое описание и технологическое обеспечение: Справочник. JI.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1985. 263 с.
  28. Н.В. Проектирование дисковых модульных фрез: Уч. пособ.-Харьков, 1986−24с.
  29. И.Г. Вибрации при обработке лезвийным инструментом. Л.: Машиностроение, 1986. — 184 с.
  30. Зарубежные системы автоматизированного проектирования и производства (CAD/CAM) в машиностроении: Альбом. -М.: ВНИИТЭМР .-1991.-147 с.
  31. Д. М. Затылование фрез по прямой: конспект. М.:1953. -20л.
  32. Н.Н. Нормальные силы при косоугольном свободном резании. // Новые исследования в области резания металлов: сб. ст. М.:Машгиз. 1948 — с.32−34.
  33. Г. Г. Проектирование металлорежущих инструментов. М.: Машиностроение, 1984 — 272 с.
  34. Исследование и разработка подсистем автоматизированного проектирования (САПР) металлорежущего инструмента (2-я очередь):
  35. Отчет по научно-исследовательской работе № 86−9 М.:Мосстанкин, 1987. N гос.рег. 0186.0842.497, с. 156−204.
  36. А.В. Автоматизация конструирования сложных инструментальных поверхностей. // Станки и инструмент, 1989. № 7. с 12−14.
  37. В.А. Обработка гребных винтов фасонными фрезами.// Технология судостроения. 1974. N6.с. 62−66.
  38. Ка цев П. Г. Статистические методы исследования режущего инструмента. М. Машиностроение, 1974. — 321 с.
  39. Г. Н. Проектирование инструментов. Кинематические методы./Учеб. пособ. М.: Мосстанкин 1978. -70 с.
  40. С.И. Новый метод проектирования пальцевых модульных фрез с винтовыми зубьями: Дис. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук. Тула, 1986.-217 с.
  41. А.А. Фасонные фрезы для обработки лопаток. Машиностроитель. 1957. N3. с. 17.
  42. Н.В. Исследование затылования и профилирования режущих инструментов: Дис. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук. М., 1967. — 196 с.
  43. В.П., Курейчик В. М., Норенков И. П. Теоретические основы САПР. М.: Энергоатомиздат, 1987. — 400с.
  44. B.JI. Справочник фрезеровщика. -З.изд., испр. -М.: Высш.шк.: Академия, 1998. -400 с.
  45. Я.Х. Динамика фасонного фрезерования. М.: Машгиз, 1950. -143с.
  46. Я.В. Фасонные фрезы. JL: Машиностроение, 1978. — 176с.
  47. Кулаков Феликс Михайлович Основы машинного моделирования сложных технических систем: Учеб. пособие/Ленингр. мех. ин-т им. Д. Ф. Устинова -Б.м. -1988. -66 с.
  48. С.С., Катаев А. В. Автоматизация проектирования фасонных дисковых инструментов: Метод, указ. -М.: Мосстанкин, 1986. 22с.
  49. С.С., Катаев А. В. Система автоматизированного проектирования дисковых фасонных фрез. Высокоэффективные прцессы обработки резанием конструкционных материалов: Сб. ст. М.: МДНТП, 1986.-с.53−58.
  50. М.Н. Основы фрезерования. М.: Машгиз, 1947. 302с.
  51. М.Н. Оптимальные геометрические параметры режущей части инструментов. М.: Оборонгиз, 1953. — 147с.
  52. М.Н. Высокопроизводительные конструкции фрез и их рациональная эксплуатация. М.: Машгиз, 1957. -272с.
  53. М.Н. Высокопроизводительные конструкции фасонных фрез и их рациональная эксплуатация. М.: Машгиз, 1961. — 175с.
  54. С.И., Юликов М. И. Расчет и конструирование металлорежущих инструментов с применением ЭВМ. М.: Машиностроение, 1975. — 392с.
  55. С.И., Юликов М. И. Проектирование режущей части инструмента с применением ЭВМ. М.: Машиностроение, 1980. — 208с.
  56. А.И. Расчет многолезвийных инструментов, работающих методом копирования. М.: Машгиз, 1962. 360 с.
  57. Лукьянов Виктор Сергеевич Решение задач в машиностроении методами имитационного моделирования: Учеб. пособие./Волгогр. политехи, ин-т. -Волгоград: ВПИ. -1989. -95 с.
  58. B.C. Теория винтовых поверхностей в проектировании режущих инструментов. -М.: Машиностроение, 1968.- 367 с.
  59. М.А. Основы методологии постановки задач расчета и конструирования металлорежущих инструментов с помощью ЭВМ: Учебн. пособ. Горький: ГГУ, 1978. — 76 с.
  60. В. А. Математическое моделирование кривых и поверхностей технических форм: Тексты лекций/В. А. Маневич, М. А. Маневич, М. М. Слуцкин Завод-втуз при Моск. автомоб. з-де им. И. А. Лихачева -Б.м. -1987. -48 с.
  61. Металлорежущие станки. Зубообрабатывающие и фрезерные станки: Отрасл. каталог/ АО „ВНИИТЭМР“, Информ.-коммерческая фирма „Каталог“. -М., 1995. -144 с.
  62. Метод параметрического описания контура технологической обработки детали размеренностью 2Д и 2,5Д в САПР изделий машиностроения: Метод, рекомендации/ Моск. станкостроит. произв. об-ние „Красный пролетарий“ Исполн. В. А. Ходаков. -Б.м. -1987. -33 с.
  63. Методика контроля размерных параметров концевых фрез: Метод, рекомендации/ Всесоюз. н.-и. инструм. ин-т Исполн. А. И. Мещеряков и др. -Б.м. -1988. -15 с.
  64. Моделирование процессов и объектов проектирования в машиностроении: Материалы по прогр. обеспечению ЭВМ/АН БССР, Ин-т техн. кибернетики- Авт.-сост. Л. В. Губич, В. А. Сипайло.- Науч. ред. А. Г.
  65. Ракович. -Минск: ИТК. -1990. -157 с.
  66. Насир Уддин Ахмед Насим Разработка методов поискового проектирования дисковых инструментов для сложного формообразования: Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд.техн.наук: 05.03.01.-М., 1992.-21 с.
  67. В. В. Структурное моделирование производственных систем: Учеб. пособие. Мосстанкин.-1987. -79 с.
  68. Е.Я. Система автоматизированного проектирования металлорежущего инструмента: Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд. физ.-мат. наук: 05.13.11. -М., 1992. -15 с.
  69. Э.А. Проектирование металлорежущего инструмента: Учеб.пособие. -Красноярск, 1993. -128 с.
  70. М.И. Фрезы фасонные, затылованные. Конструирование и расчет. М.: Оборонгиз, 1948. — 63 с.
  71. Проблемы .автоматизации проектирования и изготовления в машиностроении: Межвуз. сб. науч. тр./Моск. станкоинструм. ин-т Под ред. Ю. М. Соломенцева -Б.м. -1986. -162 с.
  72. Проблемы обработки графической информации в машиностроительных САПР/Под ред. Вишнякова Ю. С. -Б.м. -1987. -167 с.
  73. Прогрессивные процессы обработки фасонных поверхностей. / В. К. Кулик, Ю. В. Петраков, В. В. Йотов. Киев: Техника, 1987. — 176 с.
  74. Прогрессивные технологические процессы шлифования фасонных поверхностей деталей: Учеб. пособие/Самар. гос. техн. ун-т, Каф. „Технология машиностроения"-А. Н. Филин и др. Самара: СамГТУ. -1994.-56 с.
  75. Проектирование фрез общего назначения: Учеб. пособие по курсу „Режущий инструмент“. -М.: Изд-во МГТУ, 1993. -36 с
  76. А.Ф. Конструктор и ЭВМ. М.: Машиностроение, 1987. — 272с.
  77. Рабочие программы и методика ускоренных (сокращенных) испытаний концевых фрез из быстрорежущих сталей/ Семенченко Дмитрий Иванович -Б.м.-1988.-11 с.
  78. С.П. Профилирование фасонных инструментов для обработки сложных поверхностей на многокоординатных станках с ЧПУ. // Станки и инструмент. 1989.- № 7, — С. 10−12.
  79. Расчет фасонных дисковых фрез с применением ЭВМ: Метод, рук. Для курсового и диплом. проектирования/Владимир, гос. техн. ун-т, Муром. ин-г, Сост. В. В. Орлов. -Владимир: ВлГТУ. -1996. -22 с.
  80. Республиканская научно-практическая конференция „САПР конструкторской и технологической подготовки автоматизированного производства в машиностроении“ (дек. 1990 г.): Тез. докл. -Харьков: ХПИ. -1990. 130 с.
  81. П.Р. Основы теории проектирования режущих инструментов.-М.Киев: Машгиз, 1960.-160с.
  82. В.Ф., Голубев С. А. Влияние угла наклона винтовых зубьев на стойкость цилиндрических фрез при обработке жаропрочных сплавов.// Станки и инструмент. 1956. № 1. с. 19−21.
  83. Рубцов Анатолий Николаевич Математическое моделирование в машиностроении: Учеб. пособие/А.Н.Рубцов, Н. А. Пелипенко, А. А. Погонин Моск. инж.-строит. ин-т им. В. В. Куйбышева -Б.м. -1987. -105 с.
  84. Руководство по курсовому проектированию металлорежущих инструментов. /Под общ. ред. Г. Н. Кирсанова. М.: Машиностроение, 1968. -288с.
  85. И.И. Режущий инструмент. Конструирование и производство, т.2. М.: Машгиз, 1938. — 670с.
  86. И.И., Матюшин В. М., Сахаров Г. Н. Проектирование металлорежущих инструментов. М.: Машгиз, 1962. — 952с.
  87. В. Г. Геометрическое моделирование в САПР машиностроения: состояние и перспективы развития. -Новосибирск: ВЦ СО АН СССР. -1987.-55 с.
  88. Н.Я. Высокопроизводительное фрезерование фасонными и двуугловыми фрезами с новыми схемами резания: Автореферат диссертации на соискание ученой степени техн. наук: 05.02.08−05.03.01. -Самара, 1994. -36 с
  89. Современные универсальные фрезерные станки: Зарубежный и отечественный опыт/ ВНИИ информ. и техн.-экон. исслед. по машиностроению и робототехнике (ВНИИТЭМР). -М., 1992. -61 с.
  90. А.С., Торопова Г. А. Линейная алгебра с элементами аналитической геометрии: Учебн. Пособие для учащихся средн. спец. учеб. заведений. М.: Высшая школа., 1987. — 255 с.
  91. Соломенцев Юрий Михайлович Введение в теорию интегрированных САПР гибких технологий и производств/Исаченко В. А., Полыскалин В. Я. -М.: Машиностроение. -1992. -592 с.
  92. Справочник инструментальщика/ И. А. Ординарцев, Г. В, Филиппов, А Н. Шевченко и др.- по общ. ред., И. А. Ординарцева. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1987.- 846с.
  93. Суворов Михаил Дмитриевич Программные средства современных САПР в машиностроении: Учеб. пособие/М. Д. Суворов. -Омск: Изд-во ОмГТУ.1996. -74 с.
  94. А.П. Фасонные фрезы с оптимальными параметрами режущей части: Дисс. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук: 05.03.01.-М.: МГТУ „СТАНКИН“, 1988. 215 с.
  95. A.M., Слав Л. И. Профилирование дисковой фрезы для обработки конической винтовой поверхности. // Станки и инструмент. 1971.- № 6.-С. 30−32.
  96. Теория проектирования инструмента и его информационное обеспечение: маркетинг, квалиметрия, надежность и оптимизация/ Хает Г. Л., Гузенко B.C., Черномаз В. Н. и др- Под ред.Г. Л. Хаета. -Крамоторск, 1994.-370 с.
  97. Трехмерное моделирование является эффективной помощью при программировании систем ЧПУ для точения и фрезерования/ВЦП. Пер. ст. Junghans G.L., Steffen М. Vor Ort nutzen. из журн.: Maschinenmarkt. -1991. Vol.97. -N 36. — P.30−32,34.
  98. И.В. Разработка общего метода проектирования инструментов с винтовым затылованием: Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд.техн.наук:05.03.01. -Тула, 1991. -19 с.
  99. Н. А. Повышение эффективности обработки деталей с каналовой винтовой поверхностью за счет комплексного моделирования инструмента и технологической операции: Дисс. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук./ МГТУ „СТАНКИН“, 1994. 235 с.
  100. В.Г. Моделирование при фрезеровании: Учеб. пособие. -Челябинск: Изд-воЧГТУ, 1997. -141-е.
  101. В. Г. Прикладные задачи моделирования и оптимизации рабочей части инструмента: Учеб. пособие/В. Г. Шаламов-Челяб. гос. техн. ун-т, Каф. „Станки и инструмент“. -Челябинск: Изд-во Челяб. гос. техн. унта. -1996. -55 с.
  102. П., Коснар М., Гардан И., Робер Ф., Робер И., Витомски П.,
  103. П. Математика и САПР: в 2-х кн. Кн 1. Пер. с франц./ М. Мир, 1988. -204 с.
  104. Ю. Т. Автоматизация проектирования конструкций и технологии режущего инструмента: Учеб. пособие/Ю. Т. Шестопал, В. Д. Дорофеев, А. Ф. Кольчугин Пенз. политехи, ин-т. -Пенза: ППИ.-1990.-101 с.
  105. Ю. Т. Автоматизация проектирования технологии изготовления режущего инструмента /Дорофеев В. Д. -Саратов: Изд-во Сарат. ун-та. -1991. -178 с.
  106. Н.Н. Итерационный способ компьютерного профилирования дисковых инструментов для винтовых поверхностей. Учебное пособие. -М.: Мосстанкин, 1991.-49с.
  107. Е.В., Боресков А. В., Зайцев А. А. Начала компьютерной графики. М.: Диалог-МИФИ, 1993. 138 с.
  108. М. И. Автоматизация проектирования металлорежущих инструментов: Учеб. пособие/- Всесоюз. заоч. машиностроит. ин-т -Б.м. -1987. -86 с.
  109. М.И. Теория автоматизированного проектирования режущего инструмента: Учеб. пособие. -М., 1993. -102 с.
  110. Ф.С. Формообразование сложнопрофильных поверхностей шлифованием. М.: Машиностроение, 1987. 248с.
  111. П.И., Синицын Б. И., Жигалко Н. И., Басс И. А. Основы проектирования режущих инструментов с применением ЭВМ: Уч. пособие для машиностроит. спец. вузов. Мн.: Выш. школа, 1979. — 304 с.
  112. Программа расчета образующей исходнойччинструментальной поверхности в форме логарифмической спирали.
  113. Программа расчета образующей исходной инструментальной поверхности параболической формы.
  114. Программа расчета образующей исходной инструментальной поверхности в форме эллипса.
  115. Программа расчета координат винтовой режущей кромки с постоянным углом наклона винтовой линии на криволинейной поверхности вращения.
  116. Программа расчета координат винтовой режущей кромки с постоянным осевым шагом винтовой линии на криволинейной поверхности вращения.
  117. Программа расчета параметров установки и траектории движения дискового инструмента в процессе обработки винтовой стружечной канавки фасонной концевой фрезына станке.
  118. Программа построения объемной геометрической модели цилиндрической хвостовой части инструмента.
  119. Программа сечения объемной геометрической модели формообразующей поверхности режущего инструмента набором параллельных сечений.
  120. Программа поворота сечений инструмента для совмещения с фронтальной плоскостью проекций.
  121. Программа моделирования процесса обработки винтовой стружечной канавки фрезы дисковым инструментом.
  122. Контрольные торцевые сечения стружечной винтовой канавки на сфероидальном участке инструментальной поверхности.
  123. Акты внедрения результатов диссертационной работы:
  124. Акционерное общество „ЗВИ" —
  125. F1= (Pi * F)/180- c=tan (Ql) —
  126. Rkr1.=R0/exp (c*Fl) — if (i == 0) Rkr0=Rkri.-
  127. Robr1.=Rn=Rkri./sqrt (1 + (I/O* (I/O) —
  128. P1.2."(a*L[iJ-p)*(a*L[i]-p)+q-if (s==l) fprintf (fp, „%d %f %f n“, FF, P1.l., P[i][2]) — }1. Pmax= Pro. in= P0. [2]-for (i=l- i≤FF- i++)num=i-if (Pmax P1.2.) {Prain=P[i][2]- nmn=i-} }if (s==0)for (i=0- i≤FF- i++)I
  129. R1.2.=b/a*sqrt (fabs (a*a-sh*sh))+rc- sh=sh+k-for (i=0- i≤FF- i + +) {1. R i+FF. 11]=-R[FF-i] 1.-
  130. P11.1.=r1- Pli. 2]=r2- FFl=r- }else break- }fclose (pr)-p=H/(2*Pi)-fp = fopen („koord.txt“, „w“)----------------------Staircase line on any curve-----------------float min=0.4- for (i=0- i≤FFl- i++)
  131. Pv1.3.= -Pv[i][3]- 11 sign in array-Zon oppositeelse if (n≠0)for (i=n- i≤FFl- i++) |PviJ[3)= -Pv1.(3)-}for (i=0- i≤FFl- i++) {
  132. Pv1.2.=sqrt (PI[i][2]*P1[i][2]-Pv[i][3]*Pv[i]13]) — }у***************************************************************min=Pv2. 2]- ml=0.-for (i=3- i Pv1.2.) {ml=i-min=Pv1.2. — }if (ml≠0)Ifor (i=FFl- i≥ml- i—)substitution
  133. Gt=(Pi*Gt)/180- Ll=(Pi*Ll)/180-float Rl, R2, Rb, li, yi, M, Fb, Fi, Fil, E, El, BO, AO, BA, BAl, AE, AEl- double Fx, Fy-for (i=l- i≤FF- i++) {
  134. Rl=Pro0.12) — R2=Pro1. 2]- yi=R2-Rl-li"Pro1.1.-Proi-l. 1]-
  135. M=atan (yi/li) — //ugol konusa rad
  136. Fi=asin (f1/R1) — //ugol lentochki rad
  137. Fb=(Pi*(360/zi)/180) — //ugol zubieb rad
  138. E=Fb-Fi- //ugol tela kanavki rad
  139. BO=Rl*cos (Pi/2-Е) — A0=R1-(Rl*cos (E)) —
  140. AE=sqrt ((H*tan (Gt))*(H*tan (Gt))+H*H) — BA=sqrt (ВО* BO+AO* AO) — Fil=asin (f1/R2) — El=Fb-Fil-
  141. BAl=sqrt ((R2*cos (Pi/2-El))*(R2*cos (Pi/2-El)) + (R2-(R2*cos (El)))*(R2-(R2*cos (El)))) — AE1=AE*BA1/BA-
  142. Prsl0. 1)=0.- Prsl[0][2]=Pro[0][2]-
  143. Prsl5. l]=Xo+ro*sin (E6) — Prsl15][2]=Yo-ro*cos (E6) — ж float alf=fabs (a2-(El-al)) — //ugol Nfloat al=Pi-El*al-float tp=(tan (al) *(Prsl5.1.-Prsl[7][1])-Prsl[5][2]+Prsl[7][2])/(sin (alf)-cos (alf)*tan (al)) —
  144. Pr 0 [1 =Prsl 0. [1 *cos (Fa)-Prsl 0] [2 +sin (Fa)
  145. Pr 0 [2 =Prsl 0. [1 *sin (Fa)+Prsl 0] [2 +cos (Fa)
  146. Pr 1 [1 —Prsl 1. [1 + cos (Fa)-Prsl 1] [2 *sin (Fa)
  147. Pr 1 12 =Prsl 1. [1 *sin (Fa)+Prsl 1] 12 ¦cos (Fa)
  148. Pr 2 [1 =Prsl 2. [1 ¦cos (Fa)-Prsl 2] [2 *sin (Fa)
  149. Pr 2 [2 =Prsl 2. [1 *sin (Fa)+Prsl 2] [2 *cos (Fa)
  150. Pr 3 [1 =Prsl 3. [1 ¦cos (Fa)-Prsl 3] [2 *sin (Fa)
  151. Pr 3 [2 =Prsl 3. [1 *sin (Fa)+Prsl 3] [2 * cos (Fa)
  152. Pr 4 [1 =Prsl 4. 11 *cos (Fa)-Prsl 4] [2 *sin (Fa)
  153. Pr (4 2 =Prsl 4. [1 *sin (Fa)+Prsl 4] [2 * cos (Fa)
  154. Pr 5 [1 =Prsl 5. [1 *cos (Fa)-Prsl 5] [2 *sin (Fa)
  155. Pr 5 [2 =Prsl 5. [1 +sin (Fa)+Prsl 5] [2 ¦cos (Fa)
  156. Pr 6 [1 =Prsl 6. [1 *cos (Fa)-Prsl 6] [2 *sin (Fa)
  157. Pr 6 [2 =Prsl 6. [1 *sin (Fa)+Prsl 6] [2 *cos (Fa)
  158. Pr 7 [1 =Prsl 7. [1 *cos (Fa)-Prsl 7] 12 *sin (Fa)
  159. El=Fb-asin (fl/Pro1.2.) — Prs[0]1.=0.- Prs[0][2]=Pro[i][2]-
  160. Prs7. l]=Pro1. 2]*sin (El) — Prs[7][2J=Pro[i][2]+cos (El) — tl=(tan (al) *(Prs[5J1.-Prs[7][1])-Prs[5][2]+Prs[7][2])/(sin (alf) cos (alf)*tan (al)) —
  161. П----------------------------------------rotate and copy++**++++****+*, float pov=atan ((Prkvti.2])/Prkv1. 3]) — Fa=Fb-for (j=0- j
  162. Pr0. 1 Pr[0] [2 Pr1. [1 Pr[l] 12 Pr[2] [1 Pr[2] [2 Pr[3] [1 Pr{3] [2 Pr[4] [1 Pr[4] [2 Pr[5] [1 Pr[5] [2 Pr[61 [1 Pr[6] [2 Pr[7] [1
  163. Pr71[2.=Prs[7] Fa=Fa+2*Pi/zi-1.*sin (Fa)+Prs7][2]*cos (Fa) —
  164. Prl0. [1 =Pr [0 [1 *cos (pov)-Pr[0 [2] sin (pov) —
  165. Prl0. [2 =Pr [0 [1 *sin (pov)+Pr[0 [2] cos (pov) —
  166. Prll. [1 =Pr [1 [1 *соз (pov)-Pr[1 [2] sin (pov) —
  167. Prl 1. 2 =Pr [1 [1 *sin (pov)+Pr[1 [2. cos (pov) —
  168. Prl2. [1 =Pr [2 [1 *cos (pov)-Pr[2 [2] sin (pov) —
  169. Prl2. [2 =Pr [2 [1 *sin (pov)+Pr[2 [2] cos (pov) —
  170. Prl3. [1 =Pr [3 [1 *cos (pov)-Pr[3 [2] sin (pov)
  171. Prl3. [2 =Pr [3 [1 *sin (pov)+Pr[3 [2] cos (pov) —
  172. Prl 4. [1 =Pr [4 [1 *cos (pov)-Pr[4 [2] sin (pov) —
  173. Pr1 4. [2 =Pr [4 [1 *sin (pov)+Pr[4 [2] cos (pov) —
  174. Prl5. [1 =Pr [5 [1 *cos (pov)-Pr[5 [2] sin (pov)
  175. Prl5. [2 =Pr [5 [1 *sin (pov)+Pr[5 [2] cos (pov) —
  176. Prl6. [1 =Pr[6 [1 *cos (pov)-Pr[6 [2] sin (pov)
  177. Prl6. [2 =Pr [6 [1 *sin (pov)+Pr[6 [2] cos (pov) —
  178. Prl7) [1 =Pr[7 [1 *cos (pov)-Pr[7 [2. sin (pov)
  179. Prl7. [2 =Pr [7 [1 *sin (pov)+Pr[7 [2] cos (pov)-fprintf (lbl, f print f (1Ы,“ if (j==0) {Xe fprintf (lbl,“ fprintf (lbl,“ fprintf (lbl,» fprintf (lbl," fprintf (lbl," fprintf (lbl," fprintf (lbl,"n") —
  180. FILE *f,*fl,*d,*n,*lbl,*kn,*us,*vn,*traj,*traj1,*trajp,*g- f= fopen («koord.txt», «r») — for (i=0- i<200- i++) tif (fgetc (f)≠EOF) {fscanf (f,"*d if if %f",&r, Sri, ?r2, Sr3) —
  181. N0. l]=Pro[0]1. — N[0][3]=0.- NfO][2]=Pro[0][2]-for (i=l- i≤FF- i++) {
  182. Rl=Pro0. [2] - R2=Pro1. 2]- yi=R2-Rl-li=Pro1. 1.-Proi-l. [1] -
  183. M=atan (yi/li) — //ugol konusa rad
  184. Fi=asin (fl/Rl) — //ugol lentochki rad
  185. Fb=(Pi*(360/zi)/180) — //ugol zubieb rad
  186. E=Fb-Fi- //ugol tela kanavki rad
  187. BO=Rl*cos (Pi/2-Е) — AO=Rl-(Rl*cos (E)) —
  188. AE=sqrt ((H*tan (Gt))*(H*tan (Gt))+H*H) — BA=sqrt (BO* BO+AO* AO) — Fil=asin (fl/R2) — El=Fb-Fil-
  189. BAl=sqrt ((R2*cos (Pi/2-El))*(R2*cos (Pi/2-El))+(R2-(R2*cos (El)))*(R2-(R2*cos (El)))) — AE1=AE*BA1/BA-
  190. Prsl0.1.=0.- Prsl (0][2]=Pro[0][2]-
  191. Prsll.1.=Xo-ro*cos (Gt) — Prsl[l][2]=Yo+ro*sin (Gt)/2-
  192. Prsl12.1.=Xo-ro*cos{0.35*To-Gt) — Prsl2][2]=Yo-ro*sin (0.35+To-Gt) Prsl[3][1]=Xo-ro*cos (0.65*To-Gt) — Prsl[3][2]=Yo-ro+sin (0.65*To-Gt) Prsl[4][l]=rf*sin (Gt-J) — Prsl[4][2]=rf*cos (Gt-J) — Rk[0]=Prsl[4][2] Rk[0]=Prsl[4][2]-
  193. Rk1.=Prs4. 2]- Prs[5][l]=Prsl[5]{1]+dx- Prs[5][2]=Prsl[5][2J+dy-
  194. El=Fb-asin (fl/Pro1.2.}- Prs[0]1.=0.- Prs[0][2]=Pro[i][2]-
  195. Prs6. l]=Proli][2]*sin (El) — Prs[6)[2]=Pro[i)12]*cos (El)
  196. Nl=atan (fabs ((Rk1.-Rki-1.)/(Pro[i][l]-Pro[i-l]1.))) — else
  197. A0=Df/2+Rk1.*cos (T+Gqi.) — // Gq[i]? Fp[i]=atan (tan (T+Gq[iJ)/cos (wr[i])) — A[i]=A0*cos (Fp[i])/cos (T+Gq (i]) — Ep[i]=acos (sin (wr[i])*cos (T+Gq[i])) —
  198. K1.=Pi.*Fp[i]+Pro[i][2]*sin (Fp[i])*(cos
  199. Kg1.=Pi.*Fp[i]+A[i]*tan (Fp[i])*(cos (Ep[i])/sin (Ep[i])) — float С[300]-
  200. C1.=Ai.*tan (Fp[i])/sin (Ep[i])-----------------------------------------------
  201. An1.3.=Pro[0]1.*cos (N1)-Df/2*sin (Nl) —
  202. An1.3.=(-(Pro[i]1.-An[i][3])*cos (wr[i])-An[i][1]*sin (wr[i]))+Pro[i][1]-pogrz- An[i][l]=-(Pro[i][1]
  203. An1.3.)*sin (wr[i])+An[i]1.*cos (wr[i])+Pro[i][2]*sin (Gt)-else {
  204. An1.3.=(-(Pro[i]1.-An[i][3])*cos (-wr[i])-An[i][l]*sin (-wr[i]))+Pro[i][1]-pogrz-
  205. МОДЕЛИРОВАНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО ХВОСТОВИКА
  206. РАДИУС ХВОСТОВИКА t DEFC, 1,=, С1. ДЛИННА ШЕЙКИ DEFC, 2,=, С
  207. РАДИУС СОПРЯЖЕНИЯ DEFC, 3,=, С
  208. ДЛИННА ХВОСТОВИКА DEFC, 4,=, С *РАЗМЕР ФАСКИ DEFC, 5,=, С DEF С6=С2+СЗ DEF С7=С1-СЗ DEF С8=С4-С5 DEF С9=С7-С5 PEN, 81. У PLAN, PROF, 1,0,0
  209. SPLN,-1 0.000,0.000 0.0,CI C2, C1−1. CARC, C6, CI, C3,-180,-901. SPLN,-11. C6, C71. C8, C71. C4, C91. C4, 0. 00.000,0.000-
  210. EDPR, RX, 90,1,10 RBOD, A1. SR, 0,0,0,0,0,0,0,0
  211. АЛ РОКСИМИ РУЙ И СДЕЛАЙ MOD3 E25N, АР, A,101. MOD3
  212. EDI3,RX, A, -90 VISI, POIN, 1,1,1 ZOOMALL
  213. WRM3,CHVOST :запись файла конецf
  214. VISI, POIN, 1,0,0, PLAN, POIN, 1,0,01. SCAL, 0.1,0.1,100,1301. ZOOMALL
  215. Введите кол-во сечений DEFC, 5,=, С *Введите шаг1. DEFC, 6,=, С
  216. Укажите курсором две точки для проекции секущей плоскости !
  217. DEFD,-L DEFC, 1,-,%4,%2 DEFC, 2,%3,%1 DEFC, 3,*,% 1, С1 DEFC, 4,+, 12, С2 DEFC, 3,+, СЗ,-С4
  218. DEFC, 7,*, С5, Сб DEF С7=С7/2определено растояние от исходного сечения1. DEF С8=СЗ-С71. DEF С9=СЗ+С71. DO АА, 10, С8,С9,С61. SEC, 0, 0, С2, CI, СЮ1. АА1. EDI3, DELE
  219. WXYZ, SECHEN: запись файла конецч1. ROTL. LB1* CLR1. VISI POIN -10 01. ZOOMALL1. PEN, 41. SCAL, 0.1,0.1,150,130
  220. Укажите курсором две точки для проекции плоскости поворота! DEFD, L1. DEFC, 1,%4,121. DEFC, 1, ABS, С11. DEFC, 2,-,%3,%11. DEF СЗ=С2/С11. DEFC, 4, ATAN, СЗ1. EDPR, RX,@,-C4,1,201. ZOOMALL
  221. ПРОГРАММА МОДЕЛИРОВАНИЯ ПРОЦЕССА ОБРАБОТКИ
  222. EDI3MV 10 0 2.0 EDI3RZ 1−12.732 397 0 0 0 WRM3. Q
  223. ТОРЦЕВЫЕ СЕЧЕНИЯ СФЕРОИДАЛЬНОГО УЧАСТКА КОНЦЕВОЙ ФРЕЗЫ ПОЛУЧЕННЫЕ ПОСЛЕ МОДЕЛИРОВАНИЯ ПРОЦЕССА ОБРАБОТКИ1. СТРУЖЕЧНОЙ КАНАВКИ
  224. Полные профили торцовых сечений винтовой стружечной канавки
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!