Двигатели внутреннего сгорания
Таблица 3. Зависимость мощности Pe, вращающего момента Те, удельного расхода ge и массового расхода Ge от частоты вращения коленвала ne. Продукты сгорания выходят из цилиндра в атмосферу (рисунок 1, г). Температура выпуска равна 600…700 °С, а давление газов — 0,125МПа. Сырямин Ю. Н. Двигатели внутреннего сгорания. Методические указания к выполнению расчетно-графического упражнения. Н., 1998. 13 с. Читать ещё >
Двигатели внутреннего сгорания (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
- Содержание
- 1. Описание процессов, происходящих в одном цикле ДВС
2. Расчет параметров одного цикла и построение индикаторной диаграммы ДВС
3. Расчет и построение внешней характеристики ДВС
4. Построение диаграммы фаз газораспределения
5. Проектирование кривошипно-шатунного механизма
6. Определение основных параметров ДВС
7. Тепловой баланс двигателя Список литературы
1. Описание процессов, происходящих в одном цикле ДВС
Рассмотрим действительный цикл работы четырехтактного дизельного двигателя по мере происходящих в нем процессов.
Процесс впуска
Первый такт — впуск горючей смеси.
Во время такта впуска (рис. 1, а), когда поршень 1 движется от В.М.Т. к Н.М.Т., а впускной клапан 3 открыт, в цилиндр 2 поступает атмосферный воздух, который, нагреваясь в процессе сжатия, воспламеняет топливо, впрыскиваемое в конце такта сжатия. Гидравлическое сопротивление впускного трубопровода повышает давление воздуха в конце такта впуска до 0,08 МПа. Температура воздуха в цилиндре составляет 50−80° С.
Процесс сжатия
Второй такт — сжатие смеси.
Во время такта сжатия (рисунок 1, б), когда впускной 3 и выпускной 5 клапаны закрыты, температура, и давление воздуха в цилиндре значительно возрастают. Вследствие высокой степени сжатия (е=7,8) давление и температура воздуха достигают значений 3,419МПа и 600 °C соответственно. В конце такта в цилиндр через форсунку 4 (рисунок, 1, в) впрыскивается топливо. В зависимости от формы камеры сгорания и типа форсунки давление впрыска находится в пределах 8…40 МПа.
Процесс сгорания и расширения
Третий такт — расширение, или рабочий ход.
Впрыснутое распыленное топливо, перемешиваясь со сжатым воздухом, самовоспламеняется и сгорает. При этом температура газов к концу сгорания повышается до 1600 °C, а давление до 7,864МПа. В конце такта расширения температура снижается до 700…10000С, а давление до 0,677МПа. Под давлением газов, образующихся в результате сгорания топливовоздушной смеси, поршень перемещается от В.М.Т. к Н.М.Т., совершая механическую работу (рисунок 1, в).
Процесс выпуска
Четвертый такт — выпуск отработавших газов.
Продукты сгорания выходят из цилиндра в атмосферу (рисунок 1, г). Температура выпуска равна 600…700 °С, а давление газов — 0,125МПа.
2. Расчет параметров одного цикла и построение индикаторной диаграммы ДВС
Объем камеры сгорания:
Vc = 1 (в условных единицах). (1)
Полный объем:
Va = Vc, (2)
где — степень сжатия;
Va = 81 = 8.
Показатель политропы сжатия:
n1 =1,41 — 100/ne, (3)
где ne — номинальная частота вращения коленвала, об./мин;
n1= 1,41 — 100/4500 = 1,39
Давление в конце такта сжатия, МПа:
pc = pa n1, (4)
где pa — давление при впуске, МПа;
pc = 0,098 1,39 = 1,62 МПа Промежуточные точки политропы сжатия (табл. 1):
px = (Va / Vx) n1 pa, (5)
При px = (8 / 1) 1,39 0,09=1,62 МПа Таблица 1. Значения политропы сжатия
Vx | ||||||||
px, МПа | 0,62 | 0,35 | 0,24 | 0,17 | 0,13 | 0,11 | 0,09 | |
Давление в конце такта сгорания, МПа:
pz = pc, (6)
где — степень повышения давления;
pz = 3,8 1,62 = 6,16 МПа Показатель политропы расширения:
n2 =1,22 — 130/ne, (7)
n2 = 1,22 — 130/4500 = 1,19
Давление в конце такта расширения:
pb = pz / n2, (8)
pb= 6,16/81,19= 0,52 МПа Промежуточные точки политропы расширения (табл. 2):
px = (Vb / Vx) n2 pb. (9)
При px = (8 / 1) 1,19 0,52= 6,16 МПа Таблица 2. Значения политропы расширения
Vx | ||||||||
px, МПа | 2,71 | 1,67 | 1,19 | 0,91 | 0,73 | 0,61 | 0,52 | |
Среднее теоретическое индикаторное давление, МПа:
(10)
МПа.
Среднее давление механических потерь, МПа:
(11)
где — средняя скорость поршня в цикле. Предварительно =.
МПа Действительное индикаторное давление, МПа, с учетом коэффициента скругления диаграммы =0,95:
(12)
где — давление выхлопных газов, МПа.
МПа Среднее эффективное давление цикла:
(13)
МПа Полученные расчетом данные используем для построения индикаторной диаграммы (рисунок 2).
3. Расчет и построение внешней характеристики ДВС
Мощность Pe, кВт:
(14)
nei — текущие (принимаемые) значения частоты вращения коленчатого вала;
np — номинальная частота вращения.
Вращающий момент, Н•м:
(15)
Удельный расход, гр/кВт•ч:
(16)
Массовый расход, кг•ч:
(17)
Полученные расчетом значения сведены в таблицу 3.
Таблица 3. Зависимость мощности Pe, вращающего момента Те, удельного расхода ge и массового расхода Ge от частоты вращения коленвала ne.
Параметр | Отношение nei/ np | |||||||
0,16 | 0,22 | 0,44 | 0,66 | 0,88 | 1,11 | |||
ne (об/мин) | ||||||||
Pe, кВт | 13,6 | 19,33 | 41,1 | 60,6 | 73,1 | |||
Te, Hм | 185,5 | 186,6 | 196,2 | 192,9 | 174,3 | 159,2 | 139,6 | |
ge, гр/кВт•ч | 284,4 | 222,8 | 216,3 | 228,8 | 243,5 | 261,9 | ||
Ge, гр•ч | ||||||||
Графическая зависимость мощности Pe, вращающего момента Те, удельного расхода ge и массового расхода Ge от частоты вращения коленвала ne отображена на рисунке 4.
4. Построение диаграммы фаз газораспределения
Радиус кривошипа коленвала, м:
r = S / 2, (18)
r = 0,083/2 = 0,0415 м
4.2 Отрезок ОО1 (см. диаграмму фаз газораспределения, рис. 3):
(19)
где r — радиус кривошипа в масштабе индикаторной диаграммы (r=55 мм)
— коэффициент;
(20)
lш — длина шатуна, м;
r — радиус кривошипа (r = 0,0415 м). Принимаем:
lш = 4r; (21)
Отсюда, мм, (22)
Угол впрыска:
Полученные расчетом данные используем для построения диаграммы фаз газораспределения (рисунок 3) и ее связи с индикаторной диаграммой (рисунок 2).
5. Проектирование кривошипно-шатунного механизма
Рабочий объем цилиндра, л:
(23)
где — тактность двигателя (= 4);
Pе — заданная мощность двигателя, кВт;
i — заданное число цилиндров,
5.2 Рабочий объем, м3:
(24)
где D — диаметр поршня, м:
(25)
S — неизвестный ход поршня, м.
Зная отношение S/D=0,9, определим:
м;
Принимаем 92 мм. Тогда мм.
5.3 Средняя скорость поршня, м/с:
(26)
м/с < 13 м/с = []
Здесь [] - максимальная допускаемая скорость поршня.
Таблица 4. Параметры бензинового ДВС
Параметр бензинового ДВС | Значение параметра | |
d = D | d = 92 мм | |
d | ||
L= (0,8…1,1) d | L= 1.92 = 92 мм | |
h=(0,6…1,0) d | h = 0,7. 92 = 64 мм | |
lш = (3,5…4,5) r | lш = 441,5 = 166 мм | |
H = (1,25…1,65) d | H = 1,392 = 120 мм | |
dk = (0,72…0,9) d | dk = 0,8 92= 74 мм | |
dш = (0,63…0,7) d | dш = 0,6592 = 60 мм | |
lk = (0,54…0,7) dk | lk = 0,674 = 44 мм | |
lшат = (0,73…1,05) dш | lшат = 160 = 60 мм | |
При известном диаметре поршня его остальные основные размеры определяются из эмпирических соотношений. Результаты расчетов приведены в таблице 4.
Обозначения, принятые в таблице 4:
d — диаметр поршня;
dп — диаметр пальца;
dв — внутренний диаметр пальца;
lп — длина пальца;
l2 — расстояние между внутренними торцами бобышек;
— толщина днища поршня;
d — внешний диаметр внутреннего торца бобышек;
с1 — расстояние от днища поршня до первой канавки под поршневое кольцо;
е1 — толщина стенки головки поршня;
h — расстояние от днища поршня до центра отверстия под палец;
bк — глубина канавки под поршневое кольцо;
L — расстояние от торца юбки поршня до канавки под кольцо головки поршня;
H — высота поршня;
ю — минимальная толщина направляющей части поршня;
dш — диаметр шатунной шейки;
dк — диаметр коренной шейки коленвала;
lшат — длина шатунной шейки;
lк — длина коренной шейки коленвала.
Полученные расчетом параметры используем для проектирования кривошипно-шатунного механизма (рисунок 5).
6. Определение основных параметров ДВС
Крутящий момент, Н•м:
(27)
Литровая мощность, кВт/л:
(28)
Удельная поршневая мощность, кВт/дм2:
(29)
Механический КПД:
(30)
Индикаторный КПД:
(31)
где — коэффициент избытка воздуха (= 0,9)
= 14.96 (для бензиновых двигателей)
— низшая теплота сгорания топлива, ккал/кг. = 44
— плотность топливо — воздушной смеси, кг/м3. =1,22
= 0,7
Эффективный КПД:
(32)
Удельный расход, г/кВт•ч:
(33)
Массовый расход, г•ч:
(34)
Перемещение поршня Зависимость перемещения поршня от угла поворота коленчатого вала определяется по формуле:
(35)
Строим график перемещения поршня из условия =0,25, угол поворота коленчатого вала 0−3600 с шагом 300.
Скорость поршня Зависимость скорости поршня от угла поворота коленчатого вала определяется по формуле:
(36)
Строим график скорости поршня из условия =0,25, угол поворота коленчатого вала 0−3600 с шагом 300.
Ускорение поршня Зависимость скорости поршня от угла поворота коленчатого вала определяется по формуле:
(37)
Строим график ускорения поршня из условия =0,25, угол поворота коленчатого вала 0−3600 с шагом 300.
Силы, действующие в двигателе Сила инерции Сила инерции определяется по формуле:
(38)
где — угловая скорость поршня, определяемая по формуле:
(39)
где — номинальная частота вращения двигателя. =4500 об/мин.
.
— приведенная масса поршня, определяемая по формуле:
(40)
где — масса поршня, определяемая по формуле:
(41)
— масса шатуна, сосредоточенная на оси поршневого пальца:
(42)
где — масса шатуна, определяемая по формуле:
(43)
В итоге по формуле (40) определяем приведенную массу поршня:
Значения силы инерции в зависимости от угла поворота коленчатого вала заносим в таблицу 5.
Сила давления газов Сила давления газов определяется по формуле:
(44)
где — значения давления при данном угле поворота.
— атмосферное давление. =0,1 МПа.
— площадь поршня.
Площадь поршня определим по формуле:
(45)
Значения силы давления газов в зависимости от угла поворота коленчатого вала заносим в таблицу 5.
Суммарная сила Суммарная сила определится по формуле:
(46)
Значения суммарной силы в зависимости от угла поворота коленчатого вала заносим в таблицу 5.
Таблица 5. Зависимости силы давления газов, силы инерции и суммарной силы от угла поворота коленчатого вала
Угол | Давление, МПа | Сила давления газов, Н | Ускорение, м/с2 | Сила инерции, Н | Суммарная сила, Н | |
0,125 | 11 519,19 | — 11 519,19 | — 11 354,19 | |||
0,09 | — 66 | 9123,197 | — 9123,197 | — 9189,197 | ||
0,09 | — 66 | 3409,68 | — 3409,68 | — 3475,68 | ||
0,09 | — 66 | — 2303,84 | 2303,84 | 2237,84 | ||
0,09 | — 66 | — 5713,52 | 5713,52 | 5647,52 | ||
0,09 | — 66 | — 6819,36 | 6819,36 | 6753,36 | ||
0,09 | — 66 | — 6911,51 | 6911,51 | 6845,51 | ||
0,1 | — 6819,36 | 6819,36 | 6819,36 | |||
0,12 | — 5713,52 | 5713,52 | 5845,52 | |||
0,15 | — 2303,84 | 2303,84 | 2633,84 | |||
0,33 | 3409,68 | — 3409,68 | — 1891,68 | |||
0,79 | 9123,197 | — 9123,197 | — 4569,197 | |||
1,62 | 11 519,19 | — 11 519,19 | — 1487,19 | |||
3,7 | 9123,197 | — 9123,197 | 14 636,803 | |||
1,6 | 3409,68 | — 3409,68 | 6490,32 | |||
0,82 | — 2303,84 | 2303,84 | 7055,84 | |||
0,65 | — 5713,52 | 5713,52 | 9343,52 | |||
0,54 | — 6819,36 | 6819,36 | 9723,36 | |||
0,44 | — 6911,51 | 6911,51 | 9155,51 | |||
0,125 | — 6819,36 | 6819,36 | 6984,36 | |||
0,125 | — 5713,52 | 5713,52 | 5878,52 | |||
0,125 | — 2303,84 | 2303,84 | 2468,84 | |||
0,125 | 3409,68 | — 3409,68 | — 3244,68 | |||
0,125 | 9123,197 | — 9123,197 | — 8958,197 | |||
0,125 | 11 519,19 | — 11 519,19 | — 11 354,19 | |||
Сила, направленная по радиусу кривошипа Сила, направленная по радиусу кривошипа определяется по формуле:
(47)
Строим график изменения силы К из условия =0,25, угол поворота коленчатого вала 0−7200 с шагом 300.
Тангенциальная сила Тангенциальная сила определяется по формуле:
(48)
Строим график изменения тангенциальной силы из условия =0,25, угол поворота коленчатого вала 0−7200 с шагом 300.
Нормальная сила Нормальная сила определяется по формуле:
(49)
троим график изменения нормальной силы из условия =0,25, угол поворота коленчатого вала 0−7200 с шагом 300.
Сила, действующая по оси шатуна Сила, действующая по оси шатуна, определяется по формуле:
(50)
Строим график изменения силы, действующей по оси шатуна из условия =0,25, угол поворота коленчатого вала 0−7200 с шагом 300.
угол | Сила К | угол | Сила Т | угол | Сила N | угол | Сила S | |
— 11 354,2 | — 11 354,2 | |||||||
— 7378,93 | — 5761,63 | — 1157,84 | — 9262,71 | |||||
— 1073,99 | — 3458,3 | — 764,65 | — 3559,1 | |||||
— 572,887 | 2237,84 | 572,887 | 2309,451 | |||||
— 3902,44 | 4162,222 | 1242,454 | 5783,06 | |||||
— 6273,87 | 2519,003 | 850,9234 | 6807,387 | |||||
— 6845,51 | 6845,51 | |||||||
— 6335,19 | — 2543,62 | — 859,239 | 6873,915 | |||||
— 4039,25 | — 4308,15 | — 1286,01 | 5985,812 | |||||
— 674,263 | — 2633,84 | — 674,263 | 2718,123 | |||||
— 584,529 | 1882,222 | 416,1696 | — 1937,08 | |||||
— 3669,07 | 2864,887 | 575,7188 | — 4605,75 | |||||
— 1487,19 | — 1487,19 | |||||||
11 753,35 | 9177,275 | 1844,237 | 14 753,9 | |||||
2005,509 | 6457,868 | 1427,87 | 6646,088 | |||||
— 1806,3 | 7055,84 | 1806,295 | 7281,627 | |||||
— 6456,37 | 6886,174 | 2055,574 | 9567,764 | |||||
— 9033 | 3626,813 | 1225,143 | 9801,147 | |||||
— 9155,51 | 9155,51 | |||||||
— 6488,47 | — 2605,17 | — 880,029 | 7040,235 | |||||
— 4062,06 | — 4332,47 | — 1293,27 | 6019,604 | |||||
— 632,023 | — 2468,84 | — 632,023 | 2547,843 | |||||
— 1002,61 | 3228,457 | 713,8296 | — 3322,55 | |||||
— 7193,43 | 5616,79 | 1128,733 | — 9029,86 | |||||
— 11 354,2 | — 11 354,2 | |||||||
Средний крутящий момент
угол | Крутящий момент | ср. момент | |
— 239,1 075 005 | — 71,925 252 | ||
— 143,5 195 164 | — 234,1036 | ||
92,87 036 | 173,9265 | ||
172,732 223 | 670,601 599 | ||
104,5 386 361 | 607,40 943 | ||
— 105,5 602 831 | |||
— 178,788 152 | |||
— 109,30 436 | |||
78,1 121 964 | |||
118,8 927 905 | |||
380,8 569 325 | |||
268,15 386 | |||
292,81 736 | |||
285,776 231 | |||
150,5 127 511 | |||
— 108,1 144 006 | |||
— 179,7 974 735 | |||
— 102,45 686 | |||
133,9 809 489 | |||
233,96 765 | |||
где Тх — значение тангенциальной силы при данном угле поворота.
Тср.= 163,2 Н•м, что составляет разницу с ранее посчитанным моментом (27) 2,45%.
7. Тепловой баланс двигателя
Теплота сгорания израсходованного топлива:
(51)
Эквивалентная эффективная теплота работы двигателя:
(52)
1. Сырямин Ю. Н. Двигатели внутреннего сгорания. Методические указания к выполнению расчетно-графического упражнения. Н., 1998. 13 с.
2. Сергеев В. П. Автотракторный транспорт. М., 1984. 304 с.
3. Колчин А. И. Расчет автомобильных и тракторных двигателей. М., 1971.
4. Орлин А. И. Двигатели внутреннего сгорания. М., 1970. 384 с.
5. СТП СГУПС 01.01−2000. Курсовой и дипломный проекты. Требования к оформлению. 41 с.