Символьный анализ энергетических свойств ВНЭ

Передача линейной электрической цепью максимальной колебательной мощности генератора ЭДС реализуется при комплексно-сопряженной настройке его внутреннего сопротивления и нагрузки. Вместе с тем такой режим работы «слабосвязанных» друг с другом ПИ и ВИ ЭМ-колебаний применяется очень редко, так как сопровождается нежелательными эффектами длинной линии, явлениями затягивания частоты и гистерезиса, приводящими, например, в современной измерительной технике СВЧ к появлению серьезных погрешностей 119]. Чаще всего обеспечивают равенство сопротивления «полезной» нагрузки, подключенной к выходным зажимам соединительного канала, и его волнового сопротивления. Тогда обратные волны в фидерах РЭА и ЭВА минимизируются, а КБВ в них стремится к единице. Но в ЭВЦ, моделирующей интеграцию ЭП, из-за явления дифракции, активных и неконвергентных свойств ВИ интерференция волн тока и напряжения наблюдается даже в режиме, соответствующем традиционному «согласованию» его внутреннего сопротивления с волновым сопротивлением соединительной линии по минимуму коэффициента отражения.

Суммарная интенсивность ПИ и ВИ сигнала в когерентной структуре ЭП СВЧ описывается полной Р_х(U_X, I_X) и комплексной P_X(U_X, I_X), активной Pax (U_xJ_x) ^и реактивной P_qx(U_x, l_x) мощностью в контурах с резистивно-негатронными двухполюсниками и на входе ВНЭ:

В свою очередь, вышеупомянутые переменные совместно определяют коэффициент мощности кластера cos (pui_x(U_x, в_х)=Р"_х(U_x, в_Х)/Р_Х(U_x, в_х) и КПД U_x, в_х)=Р_т{U"в_х)/Р₀ преобразования им энергии постоянного тока, где <�р_рх(U_h U₂, e_x)=x(Ui, U₂, 0_x)=(p_Ux(U₂, 0_X) — x(U₂,()_x) — фазовый угол между амплитудами напряжения U _X(IJ, U ₂, и_х) и тока.

*.

1 _x(U_x, U₂, u_x). Здесь U_x -сопряженная величина комплекса U_x, aP₀- мощность питания ЭП постоянным током. При данных обстоятельствах условия оптимизации уровня активной мощности Рах (С/_х, в_х), передаваемой правым и левым ВПЭ друг другу в сечении хх' линии для режима вынужденных и автоколебаний, можно рассчитать из соотношения.

Наряду с этим параметр cos (puix (U_x, e_x) является функцией как напряжения U_х и тока I_х, так и сопротивления Zoh длины в_х ветвей. Он зависит от результатов композиции сигналов и граничных условий, отвечающих одновременно условиям устойчивости равновесия ЭВЦ и «оптимальной» нагрузке, варьируемым «малосигнальным» и нелинейным свойствам источников ЭДС переменного тока.

В таком случае управление структурой конформной РЭА и ЭВА гигаи терагерцевого диапазонов для увеличения ее КПД следует базировать на известной аналогии, применяемой в отечественной и зарубежной технике СВЧ, между рассогласованием нагрузки фидера и влиянием коэффициента мощности в электрических цепях переменного тока [19]. Подобно тому, как в электроэнергетических сетях промышленной частоты пытаются повысить cosipui и уменьшить реактивную мощность, так в микроволновом диапазоне желательно поддерживать KBB (U"0_X) ВНЭ в определенном интервале значений. Он задастся амплитудными и имисдансными условиями на границах кластера, аналитический расчет которых является конечной целью проводимого символьного анализа. Ранее упоминалось, что с уменьшением co x(U_x, e_x) при ограниченной активной мощности источников любого типа растет ток проводимости в каждой ветви ЭВЦ. Это нежелательно [33], так как приводит к необходимости увеличивать диаметр ее проводов и повышает потери электрической энергии в цепях постоянного тока ЭП, являющихся одновременно разветвленным резонансным контуром в общем ЭМ-поле. Тогда, с одной стороны, надо стремиться использовать электронные компоненты, модуль входного СВЧ-имнеданса которых близок к волновому сопротивлению соединений. С другой стороны, коэффициенты нелинейности, регенерации и усиления ВИ ЭДС следует выбирать из условий функционирования ЭВЦ без ее самовозбуждения.

Наибольший отбор колебательной энергии от генератора ЭДС в остальную часть одномерной ЭВЦ (см. рис. 4) возможен при реализации комплексно сопряженных КЧХ Y_xex(U_x, u_x) обоих ВНЭ, характеризующих «оптимальные» значения входного импеданса кластера в многомодовых состояниях. Однако в ходе символьного анализа композиции однотоновых сигналов мощности ПИ и ВИ нельзя аддитивно суммировать. Кроме того, для каждого сверхбыстродействующего ЭП когерентной структуры «полезной» нагрузкой являются один или несколько соседних электронных компонентов, обладающих амплитуднои частотно-зависимыми свойствами. Их номинальная величина устанавливается с помощью операторов сосредоточенной цепи (см. рис. З), законов Кирхгофа и теоремы Теллсджена, соответствующих кластеру.

Поэтому в теории ЭВЦ искомой величиной являются амплитуды падающих и отраженных (прямых и обратных), стоячих и бегущих в одну сторону или навстречу друг другу (двунаправленных) волн напряжения U _х и тока I _х при разной нормировке. В то же время «рабочие» точки ее НЭ разрозненно оптимизировать некорректно. Такой постулат теории ЭВЦ правомерен, поскольку колебательная мощность P_x(U_x, 0_x) в сечении х-х' однородной длинной линии является функцией множества параметров UU₂, Рi, Р₂• Ро> У о и т. п. Она может быть любой (в рамках, обусловленных постоянным напряжением и током ЭП), в зависимости от композиции воздействий и окликов, условий устойчивости функционирования совокупности НЭ. Здесь Pi (Ui, Ii)=UiIi (U_i)/2=U_i²Gi (Ui)/2, P₂(U₂, I₂)=U₂I₂(U₂)/2 =U₂²G₂(U₂)/2 — полные мощности когерентных генераторов сигнала в ней, ограниченные только энергией источников питания, КПД и условиями теплоотвода ЭП. Одновременно «оптимальная» нагрузка зависимых ПИ и ВИ детерминируется КТ-исполнением и когерентностью функционирования смежных ЭП. А они могут быть разных типов и не соответствовать волновому сопротивлению участков «прямых» и «обратных» связей кластера. Номинальная величина постоянного тока, текущего по металлическим соединениям, предопределяется, вопервых, видом статических и динамических ВАХ, формой колебательных характеристик соседних ЭП, резонансной частотой и эффективностью управления уровнем ЭМ-энергии в них. Во-вторых, его тепловым действием, соответствующим закону Джоуля — Ленца, т. е. электрофизическими и геометрическими параметрами материалов, допустимым нагревом проводников, при котором они заданное время не плавятся. Вдобавок свойства ветвей ЭВЦ задаются электрическим пробоем кондуктивных и беспроводных участков. Упомянутое требование вызвано возможностью разрушения полупроводниковых областей и растрескивания диэлектрической слоев, находящихся в максимуме стоячей волны, сопровождающих чрезмерный рост температуры и необратимое изменение пространственной структуры при выделении тепла в ней. В результате не все ЭП такой многомодовой синергетической системы будут участвовать в синхронной коллективной работе. Ее свойства зависят от мощности и сопротивления излучения элементарных диполей с переменными зарядами, совместно образующих своеобразную АФАР 114, 20]. Наряду с этим объемная плотность колебательной энергии является многозначной функцией граничных условий и меняется вдоль фронта волн и «длинных» соединений ЭП по разным законам. Вместе с тем один и тот же активный электронный элемент, но находящийся в максимуме или минимуме электрического поля, будет соответствовать генератору напряжения либо тока или наоборот. Именно этот факт обусловил использование макромодели сосредоточенного резистивно-нсгатронного двухполюсника в теории ЭВЦ, постановку вопроса о режиме «перенапряжения» ЭП и электрической прочности конформной структуры.

При импедансном подходе комплексную мощность Р_х(и_х, в_х) в каждом стационарном состоянии ВПЭ можно связать с его входной ПРОВОДИМОСТЬЮ Yexx (U_t, U₂)'-

Следовательно, энергетические характеристики кластера предстоит изучать как влияние квадрата модуля переменного напряжения {//, U/², U² на величины U_X(U, U₂), l_x(U_l, U₂),

У_вхх(U_х) = G_axx{U_х) + jB_exx(U_x), а эти неизвестные операторы зависят от совокупности нескольких факторов. Кроме того, явления амплитуднозависимой дифракции и интерференции ЭМ-волн мгновенно модифицируют интенсивность воздействия и «рабочие» режимы дискретных ЭП, так как картина перераспределения зарядов и потенциала поля в кластере перманентно движется.

На резонансной частоте а>о вынужденных колебаний, когда в правом ВНЭ (см. рис. 4) выделяется мощность Pgx₂(U_x), в сосредоточенную идеализированную цепь (см. рис. 3) от первичного генератора напряжения E_X(U_X) или тока I_X(U_X) поступает мощность P (U_x).-P_fSXl(Uj+P_ax2(U_x). Здесь Pexi (U"O_x)=O, 5U_x²(0_x)G_mi (U_x, e_x) — мощность сигнала, расходуемая внутри ПИ. Ее нельзя считать «бесполезно потерянной» («традиционное» предположение современной теории электрои радиотехнических цепей). Необходимо иметь в виду, что она затрачивается на ускорение некоторого количества свободных зарядов и обеспечивает стабилизацию процесса «самоорганизации» ЭП в общем электрическом поле кластера. Одновременно следует реализовать требуемый коэффициент регенерации составного вторичного источника ЭДС переменного тока без перехода в режим самовозбуждения когерентной структуры в целом [1,2]. В этом случае воспользуемся классификацией импедансных условий в макромодели РЭА и ЭВА, свойственной технике СВЧ, дополняющей волновой масштаб. Полагаем, что если активная нормированная проводимость электронной неоднородности (g_KCX=G_KX/Y₀> 1) больше единицы, то ПИ и ВИ «недосвязаны» с длинной линией. Режим кластера, при котором амплитудно-зависимая величина ?""<1 резистивно-иегатронного двухполюсника, будем называть «пересвязанным» и считать «критическим», когда параметр ?_ft«= 1 составного ВНЭ [19]. Тогда изменение плотности потока энергии вдоль фронта ЭМ-волн между ЭП технического объекта эквивалентно регулировке степени связи, коэффициента регенерации и внутреннего сопротивления генераторов ЭДС ограниченной мощности. В то же время вариация их мощности Pi (Ui, Ii) и Р₂( U2,1 2) подобным способом дает возможность электрического управления импедансом НЭ, находящихся на «виртуальных» краях пространственной структуры относительно волнового сопротивления соединительных каналов.

Затем этап идентификации энергетических состояний кластера в режиме с внешним возбуждением дополним исследованием модуля коэффициента отражения Г_рх(U_х, в_х) мощности. Его аналитическая связь с КБВ (и_х, в_х) и входной проводимостью YexxflJ_х, и_х) ВНЭ имеет следующий алгебраический вид:

Выражение (48) количественно описывает интенсивность оклика двухполюсного НЭ в длинной линии. Аналитические операторы КБВ (и"в_х) и Г_рх(U" 0_Х) макромодели кластера позволяют в общем формульном виде рассмотреть по отдельности амплитудные свойства, диссипативный, усилительный и автоколебательный стационарные режимы ВНЭ. Если переменная Г_1>х( U" в_х)> 1, то справедливо утверждать, что в конце линии обязательно находится негатрон (так как сумма G_KV/(U_x, в_х)+G_ex2(U_x, в_х)<0). Но коэффициент регенерации усилительного режима кластера (определяемый соотношением модулей величин членов этого неравенства) рассчитывается только из топологических уравнений, соответствующих его неоднозначному многомодовому равновесию. Условие пассивности ЭВЦ (когда ее ветви и контуры в среднем потребляют, а не отдают колебательную энергию) за промежуток времени t, определяемый пролетом электронов (заранее выбранный в качестве единичного характерного интервала), формулируется следующим образом. Интенсивность Р_ох сигналов, отраженных сосредоточенными резистивными НЭ, не может суммарно превышать поток мощности Р_т первичных волн, падающих на них. При проводимости Y"xx (U_x) противоположной по знаку и численно равной импедансу Ко (т.е. эти комплексные величины по абсолютному значению модуля одинаковы, а их аргументы отличаются на ±л), параметр Г_рх(U_x, 6_Х) стремится к оо, что соответствует случаю самовозбуждения волн напряжения и тока в линиях связи при флюктуациях постоянного тока ЭВЦ.

Следовательно, кондуктивные и беспроводные волновые каналы любого изделия когерентной электроники должны обеспечивать совместную контролируемую циркуляцию обобщенного и полного тока, корреляцию направлений и КЧХ «внутренних и внешних» обратных ЭМ-связей. Однако его ПИ и ВИ всегда рассогласованы с соединениями и между ними обязательно присутствуют «смешанные» волны. Дело в том, что для создания резонансного режима и оптимизации КПД модернизируемой конструктивной единицы некоторая часть колебательной энергии специально отражается ЭП. В результате чего наблюдается обмен ею между электрическим и магнитным полями на участках ЭВЦ, ограниченных узлами напряжения и тока. Но при существовании между НЭ только стоячих волн, напряжение или ток в минимумах равны нулю, и сигнал через эти точки «длинных» соединений не передается [14, 35, 39. 41].

Из формул (20), (48) видно, что:

• 1) дифракция ЭМ-поля кластера целиком обусловлена амплитудночастотными свойствами его ЭП и зависит от результата композиции сигналов. Поэтому «основным» способом повышения КПД кластера является управляемое «сопряженное» согласование его активного и пассивных участков. Исследование режима бегущих воли является интересным в первую очередь для проверки результатов символьного анализа инерционности распространения возмущений и нелинейных граничных условий;
• 2) параметры КБВ, КСВ и коэффициенты отражения левого и правого участков ЭВЦ не являются фиксированными характерными величинами. Они определяются соотношением КЧХ НЭ и волновой проводимости линии связи;
• 3) модули комплексов (или действительные амплитуды) напряжения и тока периодически изменяются вдоль кластера, образуя электрически варьируемую стоячую волну. Эти переменные иллюстрируют нелинейную взаимозависимость отраженной и падающей волны как на входе х-х' ВНЭ, так и на других границах (в сечениях 1-Г, 2−2' подключения двухполюсных НЭ) одномерной цепи. Такая ситуация обуславливает потребность первоочередного и последовательного исследования входной и передаточной характеристик, коллективных нелинейных свойств составных НЭ, содержащих два, три и большее число ВНЭ, при изучении интеграции ЭП как неоднородной среды СВЧ.

В то же время передача колебательной энергии ВНЭ на собственной резонансной а>о частоте эквивалентного параллельного контура (см. рис. З), моделирующего его с учетом обратного влияния сосредоточенных НЭ при корректном применении законов Кирхгофа, описывается соотношением.

Откуда видно, что КПД транспортировки сигнала когерентной структурой стремится к единице, когда выполняется условие: G^OJ'AXkG^UiA) — Напомним, что:

• 1) в случае применения последовательного варианта схемы замещения (рисЛ) соединения ПИ и ВИ получается обратное неравенство [1,2];
• 2) в электротехнике стремятся реализовать коэффициент мощности, а в радиотехнике — КПД цепи, близким к единице [33]. Однако в ЭВЦ, следующий из равенства (49), этот критерий предстоит найти и он будет принимать значения, которые отличаются от вышеупомянутых.

Для минимизации энергопотребления кластера при вариации типа (напряжения или тока) и вида внешней характеристики ПИ и ВИ, обусловленной зависимостью U_x=f (Ui, U2,0_x), «сопряженную» настройку активной и пассивной частей, величину ее cos_x(U_x, O_x) надо менять в реальном масштабе времени в соответствии с разным воздействием. Более того, окончательную оценку нелинейных стационарных условий электрического равновесия кластера следует сопроводить вычислением коэффициента мощности cos (pv/_x(U_x, O_x) в каждом из многомодовых состояний ВПЭ, обусловленных синхронным изменением амплитуды и фазы воздействий и откликов. Поэтому по отдельности формулы (1) — (49) не пригодны для полноценного символьного анализа равновесного режима ЭВЦ, а волновые процессы в интеграции дискретных ЭП СВЧ нельзя изучать, используя только известную теорию длинных линий, традиционные для электрои радиотехники круговые и прямоугольные диаграммы, в том числе Вольперта — Смита. Они не позволяют уточнить свойства составных НЭ с распределенными и сосредоточенными параметрами, применить известный алгоритм для оценки интервалов амплитудной зависимости импедансных условий на «виртуальных» границах конформной структуры [41]. Только совместно аналитические инварианты (1) — (49) и рис. 1 — 4 в неявной форме адекватно иллюстрируют закономерности управления статическими и динамическими параметрами макромоделей кластера, взаимосвязь таких переменных, как интенсивность сигналов, выбор координат точки возбуждения и наблюдения, КТ-исполнение изучаемого объекта, задаваемого его основным назначением, и т. д. Эти операторы сообща выражают относительные комплексные и действительные амплитуды волн напряжения и тока через нелинейные и малосигнальные характеристики ветвей и контуров схем замещения интеграции ЭП. Они устанавливают взаимосвязь явлений интерференции и дифракции в ЭМ-поле РЭА и ЭВА гигаи терагерцевого диапазонов. Использование вышеупомянутой макромодели изделия когерентной электроники вызвано потребностью корректного изучения вне конкретизации его границ, результатов прямых и обратных синхронных воздействий независимо от того, какими причинами они вызваны. В качестве искомых величин фигурируют без уточнения, например, ток (проводимости и смещения, наведенный и конвекционный) и напряжение (на емкости или индуктивности либо резисторе), электрическая длина соединения (кондуктивного или беспроводного) и колебательная мощность (полная, активная или реактивная). Кроме того, синтез эквивалентной схемы кластера как двухполюсника определенного типа необходим не только для адекватного применения законов Кирхгофа и основных теорем теории одномерных нелинейных электрических цепей и ЭВЦ, но и последующем временном исследовании механизма нестационарных процессов в интеграции ЭП СВЧ.

Кстати, в радиолокации (декларируемой как область радиоэлектроники [46]) и в оптике [47], рассматривающих распространение ЭМ-волн как движение колебательной энергии по лучам, явления дифракции и интерференции иллюстрирует эффективная площадь рассеяния (ЭПР) облучаемого объекта, пропорциональная мощности его вторичного излучения, или коэффициент К = (Р_1ШХ-P_mjn)/(P_max+P_mjn), дополненные понятиями временная и пространственная когерентность. Здесь символы Р«_ах, Р, щ_П обозначают максимальные и минимальные интенсивности сигнала в пучностях и узлах поля. При этом исследуется суперпозиция пространственно разнесенных воздействий в моменты времени, смещенные на некоторую величину, на основе функции взаимной когерентности, нормировка которой определяет степень их когерентности [23]. В этой методике констатируется, что если модуль степени когерентности принимает нулевое значение (а величина КБВ=1), то корреляция сигналов отсутствует. Когда этот параметр равен единице — предполагается полная когерентность колебаний [23]. В дальнейшем по дифракционной картине ЭМ-поля в пространстве судят о свойствах источников излучения (без какого-либо представления о механизме электронных процессов в них). А затем полученные на основе принципа независимости действия сведения используются для решения прямой и обратной задач теории радиолокационного и оптического наблюдения.

Однако подобная идентификация и диагностика математических моделей зондируемого объекта не выявляет связь граничных условий в ЭМ-поле с амплитудно-зависимой фазой падающих и отраженных волн, учет которой является важной особенностью нового алгоритма исследования кластера. В нем существует возможность целенаправленной вариации реакции ЭП дополнительно постоянным током, независимо от исходного воздействия. Эти закономерности предстоит найти впоследствии. Например, при резонансе ЭВЦ и существенно разных амплитудах одиотоновых сигналов (значениях величин U_llx(U"в_х)>>U_ax(U"в_х), когда переменная G_tsx2(U_x,в_х)>0, или наоборот: U_m(U_x, в_х)<ox(U_x, в_х) для проводимости G_HX2(U_X, 0_X)<0) ВНЭ, выполняется условие: KEB (U_x, d_x)—>l. То есть в соответствии с известными критериями реализуются как бы пространственно некогерентные колебания [231. В то же время регенерация и рекуперация энергии сигнала ЭП СВЧ может обеспечить равенство амплитуд U_m(U_x, в_х)=U_ox(U_x, в_х) в любых условиях и направлениях слежения, искусственно создать нужную картину электрического поля объекта и управлять ею. В результате появляется возможность реализации требуемого мгновенного распределения интенсивности ЭМполя вокруг модифицируемой движущейся платформы, несущей интеграцию ЭП, и антенн, путем дистанционного контроля по «радиоканалу» импедансными свойствами участков и «виртуальными» граничными условиями в ней. Такой эффект может быть использован, в том числе, для создания иллюзии снижения или увеличения ЭПР конформного изделия электронной техники аэрокосмического назначения и контрастности его изображения на индикаторе облучающего локатора. Но в этом случае ЭП передатчика и приемника РЛС (например, магнетрон и смесительный или детекторный диод) также следует считать составными частями ЭВЦ, обладающей неоднозначными фильтрующими и резонансными, дифференцирующими и интегрирующими характеристиками [48, 49]. Именно эти новые свойства кластера СВЧ, позволяющие целенаправленно варьировать зарядами и потенциалом ЭМ-поля в реальном масштабе времени, определяют:

• • актуальность дальнейшего развития метода неавтономных блоков и уточнения операторов мгновенной макромодели открытых изделий микроволновой электронной техники при стационарных и переходных процессах;
• • необходимость установления граничных и начальных условий для синхронизации амплитудной и частотной динамики флюктуаций «рабочих» точек многомодового множества ВНЭ, замещающих когерентно взаимодействующие ЭП СВЧ;
• • исследование коррелированного согласования параметров соединений и НЭ, направленного на обеспечение режима максимальной выходной мощности и энергоэффективности фрактальной сети электронных компонентов;
• • перспективы применения теории невзаимных

многополюсников, одномерной нелинейной электрической цепи, ЭВЦ к разработке конформной РЭА СВЧ и сверхскоростной ЭВА различного функционального назначения;

• новую конструктивную реализацию микровакуумных и полупроводниковых структур с вышеперечисленными граничными условиями, необходимыми для повышения КПД и снижения нагрева, в частности, аналоговых и цифровых ИС гигаи тсрагерцсвого диапазонов.

Таким образом, сформулирован способ аналитического решения топологических и компонентных уравнений на основе законов Кирхгофа и теоремы Телледжена, критериев Пирса и Котельникова при поиске искомых величин как функции двух взаимосвязанных переменных в ходе решения прямой и обратной многопараметрических задач теории ЭВЦ. Предложено использовать в качестве операторов энергоэффективности кластера коэффициент мощности и КПД ЭВЦ. Разработана методика решения задачи идентификации типа и конкретизации внешней характеристики ПИ и ВИ в общем алгебраическом виде, минимизации энергопотребления путем управления нелинейными свойствами активных участков ЭВЦ. Приведены уточненные оценки электрических параметров и результаты символьного анализа импедансных условий на «виртуальных» границах конструктивной единицы. Они необходимы для изучения его вынужденного и автоколебательного режима кластера в общем ЭМ-поле при флюктуациях постоянного тока питания ЭП и воздействии источников сигналов ограниченной мощности, ЭДС которых варьируются из-за реакции приемников сигналов. Поэтому при обеспечении уменьшения токопотребления совокупностью ЭП СВЧ первоначально предстоит найти импедансные граничные условия, соответствующие интенсивности воздействия и «оптимальной» нагрузке отдельного ПИ. Затем, по сопоставлению с известным волновым сопротивлением соединительного фидера и цепи питания, вычислить КБВ кластера и значение амплитудно-зависимого параметра cosfuixiU_X, 0_X) ВНЭ, определить его двухполюсную схему замещения. И только потом можно оценить КПД передачи мощности сигнала каждого сосредоточенного ВИ в идеализированной цепи с множеством НЭ без применения принципа независимости действия. Одновременно следует учитывать, что свойства управляемых генераторов переменного тока и напряжения будут меняться в реальном масштабе времени.

Из изложенного выше не следует вывод о безусловной необходимости «традиционного» для современной техники СВЧ реализации режима волновых каналов с коэффициентом отражения, равным нулю во всех встречающихся на практике ситуациях. Наоборот, в конкретной интеграции ЭП СВЧ задача оптимизации токорасиределения включает в себя и определенное их «рассогласование» по заранее заданному закону для реализации резонансного когерентного обмена энергией свободными зарядами внутри нее. В этом случае некоторый запас колебательной энергии обеспечивается путем создания соответствующих КЧХ участков на «виртуальных» границах кластера, управления положением «рабочей» точки ВАХ НЭ в соответствии с изменением реакции ЭВЦ из-за явлений интерференции и дифракции в линиях передачи сигналов.

Одновременно наблюдается безынерционная подстройка степени связи ВНЭ возле сс «критического» значения в ходе регулировки резистивио-негатронной проводимости сосредоточенного двухполюсника. Она определяется амплитудой переменного напряжения или током питания ЭП, использованием волноведущих трактов разного КТ-исполнения и т. п. В то же время любое несоответствие импеданса ламп или транзисторов волновому сопротивлению фидера связи приведет к снижению его пробивной прочности за счет перенапряжения в максимумах стоячих волн, появившихся из-за возмущения единого поля модернизируемого объекта суммой амплитудно-зависимых ГГц и ТГц сигналов. Вместе с тем анализ воздействия «согласованного» первичного генератора ЭДС является тестовым расчетом вынужденных колебаний в многомодовой ЭВЦ. Такое исследование граничных условий предпочтительно проводить для верификации результатов символьного анализа кластера всей конформной структуры и ее фрагментов в методе неавтономных блоков, используемом в технологии когерентной электроники.