Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Массоотдача (теплоотдача) при турбулентном течении капельных жидкостей в кольцевых каналах

Диссертация: Массоотдача (теплоотдача) при турбулентном течении капельных жидкостей в кольцевых каналах
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

На рис. 3.5 приведена номограмма протяженность рабочей поверхности (число калибров L/d) — число Рейнольдca (Re) — число Прандтля (Рг). С помощью этой номограммы можно легко определить длину поверхности канала, на которой завершается формирование теплового пограничного слоя, при разных Re и Рг (З-Ю3 104, 102 <Рг> 106). Номограмма определяет область эффективной работы теплообменника… Читать ещё >

Массоотдача (теплоотдача) при турбулентном течении капельных жидкостей в кольцевых каналах (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава I. Массоотдача (теплоотдача) при турбулентном течении жидкости в каналах круглого и кольцевого сечений. Аналитический обзор
    • 1. 1. Турбулентный массообмен (теплообмен) при постоянном касательном напряжении и Бс «1 (Рг «1)
    • 1. 2. Экспериментальные методы определения закона затухания коэффициента турбулентного переноса в вязком подслое
  • Глава 2. Экспериментальное исследование массоотдачи в трубе круглого сечения и в кольцевом канале
    • 2. 1. Особенности электрохимического зондирования вязкого подслоя
    • 2. 2. Описание экспериментальной установки
    • 2. 3. Описание конструкции рабочих секций
    • 2. 4. Методика проведения эксперимента
      • 2. 4. 1. Очистка рабочей поверхности стенки
      • 2. 4. 2. Приготовление рабочего раствора, подготовка стенда и особенности экспериментальной методики
    • 2. 5. Исследование массоотдачи в трубе круглого сечения
    • 2. 6. Исследование массоотдачи в кольцевом канале
    • 2. 7. Обработка экспериментальных данных
    • 2. 8. Обсуждение экспериментальных данных, полученных в трубе круглого сечения и в кольцевом канале
      • 2. 8. 1. Массоотдача в трубе круглого сечения в условиях развитого диффузионного пограничного слоя
      • 2. 8. 2. Массоотдача на начальном диффузионном участке
      • 2. 8. 3. Особенности течения в кольцевых каналах
      • 2. 8. 4. Массоотдача в кольцевом канале
  • Введение
  • Глава I. Массоотдача (теплоотдача) при турбулентном течении жидкости в каналах круглого и кольцевого сечений. Аналитический обзор
    • 1. 1. Турбулентный массообмен (теплообмен) при постоянном касательном напряжении и Б с «1 (Рг «1)
    • 1. 2. Экспериментальные методы определения закона затухания коэффициента турбулентного переноса в вязком подслое
  • Глава 2. Экспериментальное исследование массоотдачи в трубе круглого сечения и в кольцевом канале
    • 2. 1. Особенности электрохимического зондирования вязкого подслоя
    • 2. 2. Описание экспериментальной установки
    • 2. 3. Описание конструкции рабочих секций
    • 2. 4. Методика проведения эксперимента
      • 2. 4. 1. Очистка рабочей поверхности стенки
      • 2. 4. 2. Приготовление рабочего раствора, подготовка стенда и особенности экспериментальной методики
    • 2. 5. Исследование массоотдачи в трубе круглого сечения
    • 2. 6. Исследование массоотдачи в кольцевом канале
    • 2. 7. Обработка экспериментальных данных
    • 2. 8. Обсуждение экспериментальных данных, полученных в трубе круглого сечения и в кольцевом канале
      • 2. 8. 1. Массоотдача в трубе круглого сечения в условиях развитого диффузионного пограничного слоя
      • 2. 8. 2. Массоотдача на начальном диффузионном участке
      • 2. 8. 3. Особенности течения в кольцевых каналах
      • 2. 8. 4. Массоотдача в кольцевом канале
  • Глава 3. Использование эффекта начального термического участка для интенсификации теплоотдачи в каналах
  • Глава 4. Влияние массоотдачи на эффективность разделения гомогенных и гетерогенных систем
    • 4. 1. Влияние массоотдачи на эффективность очистки растворов ультрафильтрацией и обратным осмосом
      • 4. 1. 1. Влияние концентрационной поляризации на баромембранные процессы концентрирования растворов
      • 4. 1. 2. Математическое описание переноса вещества в примембранной зоне
      • 4. 1. 3. Экспериментальная проверка влияния интенсивности массоотдачи на концентрационную поляризацию
    • 4. 2. Интенсификация роста кристаллов и их фракционирования в поле центробежных сил
  • Выводы и основные результаты работы

В пищевой технологии широко представлены тепло — и массообменные процессы, включающие перенос вещества (тепла) в движущейся жидкости при больших числах Шмидта (Прандтля). К ним относятся нагревание (охлаждение) теплоносителей с повышенной вязкостью, кристаллизация, растворение твердых тел, экстракция, ионный обмен, баромембранные процессы и др. Одна из стадий их непременно связана с обменом веществом или теплотой между жидкостью и твердой границей раздела — рабочей поверхностью теплообменник аппараттов, поверхностью кристаллов при их росте или растворении, поверхностью зерен ионита, поверхностью мембран в процессах обратного осмоса, ультра — и микрофильтрации и т. д. При выборе рациональных путей интенсификации этих процессов необходимо применять достаточно надежные способы количественной оценки скорости указанной стадии.

Методы расчета массоотдачи (теплоотдачи) при ламинарном режиме течения жидкости в каналах разной формы представлены в литературе достаточно полно [1],[2]. Иначе обстоит дело в случае турбулентного режима течения. Массоотдача (теплоотдача) при больших Бс (Рг) определяется интенсивностью переноса в тонкой пристенной области, расположенной в глубине в вязкого подслоя. В настоящее время не представляется возможным теоретически предсказать и экспериментально проверить прямыми измерениями поведение турбулентных пульсаций в этой зоне. Ответ на вопрос можно получить на основе исследований массоотдачи к твердой стенке электрохимическим методом или методом растворения.

Одна из задач настоящего исследования состояла в экспериментальном исследовании массоотдачи в кольцевых каналах электрохимическим методом и получения формулы для расчета коэффициента массоотдачи в указанных условиях.

Вторая задача состояла в получении формулы для расчета турбулентного массои теплопереноса при Бс «1(Рг «1) в условиях существенного влияния начального диффузионного (теплового) участка в кольцевых каналах. Дело в том 3 что на коротких рабочих поверхностях коэффициент массоотдачи (теплоотдачи) значительно превышает его значения в условиях большой протяженности рабочих участков (развитый диффузионный или тепловой пограничный слой). В то же время длина начального участка может достигать достаточно большой величины. Поэтому прерывание, разрушение диффузионного пограничного слоя и переход к условиям с начальным рабочим участком является одним из способов интенсификации массообмена (теплообмена).

Уточнение методов расчета теплои массоотдачи в кольцевых осесим-метричных каналах при турбулентном режиме движения имеет практическое значение. Причем интерес представляют оба взаимосвязанных случая — тепло или массоотдача на входных участках и в условиях развитого теплового (диффузионного) пограничного слоя.

Повышение точности расчета способствует более надежному выбору оптимального режима эксплуатации тепло — и массообменной аппаратуры. Большую роль играет уточнение методов расчета при проектировании оборудования. «Точность метода расчета аппаратуры, в конечном счете имеет значение, не меньшее в сравнении с интенсификацией процессов. Последнее не должно вызвать удивления, поскольку отсутствие надежных и точных методов расчета заставляет инженеров-проектировщиков выбирать кратные по величине „запасы“ со всеми вытекающими отсюда пагубными последствиями», отмечает А. Н. Плановский в обзорной статье [3].

Интерес к исследованию массоотдачи при турбулентном режиме движения и больших числах Шмидта возрос в последние годы также в связи с задачей снижения концентрационной поляризации в таких процессах, как обратный осмос и ультрафильтрация.

В литературе опубликовано мало экспериментальных работ, посвященных исследованию массоотдачи при больших числах Шмидта в указанных выше условиях, хотя результаты таких работ безусловно способствовали бы разработке более точных методов расчета турбулентного теплои массообме-на в кольцевых каналах при больших числах Шмидта (Прандтля).Кроме того массоперенос в жидкостях, протекающих через кольцевые каналы, представляет самостоятельный интерес, т. к. это явление встречается во многих производственных процессах, например, при образовании и удалении накипи в кольцевых электрохимических реакторах, при испарительном охлаждении, в трубчатых и рулонных мембранных аппаратах и др.

Практическая ценность настоящего исследования состоит:

1) в разработке метода интенсификации работы массообменых аппаратов за счет использования эффекта начального участка, длина которого при больших числах Шмидта может достигать значительной величины, а коэффициент массоотдачи значительно больших значений по сравнению с коэффициентом массоотдачи в области полностью развитого диффузионного пограничного слоя.

2) в уточнении метода расчета коэффициента массоотдачи в трубе круглого сечения и в кольцевом осесимметричном канале;

3) в разработке способа повышения эффективности работы баромембранных установок, основанного на применении полученных результатов для расчета условий интенсивной массоотдачи и снижении концентрационной поляризации в примембранном пространстве модулей установок для обратного осмоса и ультрафильтрации.

Научная новизна выполненного исследования состоит: 1) в получении сведений о затухании турбулентных пульсаций в вязком подслое на стенках внутренней и наружной труб кольцевого канала электрохимическим методом;

2) в получении формул для вычисления коэффициентов турбулентной мас-соотдачи (теплоотдачи) на поверхности внутренней и наружной труб кольцевого сечения, учитывающих влияние длины рабочей поверхности в направлении течения жидкости;

3) в получении формул для определения области существенного влияния на диффузионный (тепловой) поток участка рабочей поверхности с неразвитым концентрационным (тепловым) пограничным слоем.

На защиту выносится:

1) результаты экспериментального исследования массоотдачи в трубе круглого сечения и кольцевом осесимметричном канале;

2) метод интенсификации массообмена и теплообмена использованием эффекта начального участка;

3) метод расчета концентрационной поляризации в модулях для обратного осмоса, ультрафильтрации.

Выводы и основные результаты работы.

1. Проведено экспериментальное исследование массоотдачи в кольцевых каналах с различным соотношением диаметров труб (1,44- 1,86, 3,25) и в трубе круглого сечения при турбулентном режиме течения в широком интервале изменения скорости течения (Яе) и физико-химических свойств жидкости (8с).

2. Установлено, что коэффициент турбулентного переноса массы (тепла) затухает с приближением к стенкам канала по закону четвертой степени От^=2,7-Ю" 4-у+4.

3. Получена формула для расчета длины начального диффузионного (теплового) участка, зависящей от чисел Рейнольдса, Шмидта и отношения диаметров внутренней и наружных труб.

4. Разработан метод расчета коэффициентов массоотдачи (теплоотдачи) на стенках внутренней и наружной труб в условиях существенного влияния начального диффузионного (теплового) участка.

5. Выполнен расчет теплообмена в маслоохладителях, работающих в условиях начального теплового участка при ламинарном и турбулентном режиме течения. Установлено, что при одинаковых температурных режимах коэффициент эффективности трубчатого теплообменника при ламинарном режиме течения возрастает в 1,5 раза, при турбулентном режиме эффективность работы теплоотдающей поверхности увеличивается на 20 — 40%.

6. Показана применимость предложенного метода расчета коэффициентов массоотдачи для количественной оценки концентрационной поляризации в процессах ультрафильтрации и обратного осмоса, дающего основу рационального метода повышения эффективности работы баромембранных модулей,.

Заключение

.

Проведенный анализ показал, что экспериментальный материал, полученный в настоящей работе и другими авторами, достаточно надежно описывается уравнениями (2.14) и (2.16). Их следует использовать для расчета турбулентной массоотдачи (теплоотдачи) в кольцевом канале при 8с «1,уравнения (2.12) — в трубах круглого сечения.

Глава 3. Использование эффекта начального термического участка для интенсификации теплоотдачи в каналах.

Эффективность поверхностных теплообменников определяется величиной отношения теплового потока к затрате энергии на преодоление гидравлических сопротивлений. Авторы [120, 121] отмечают, что любая модификация поверхности, ведущая к росту коэффициента теплоотдачи для заданной скорости потока, способствует повышению эффективности поверхностных теплообменников.

Выше установленно, что на входном участке рабочей поверхности, коэффициенты переноса значительно выше, чем на больших расстояниях от входной кромки и приведен метод количественной оценки теплоотдачи в соответствующих условиях. На рис. 3.1 и 3.2 в качестве иллюстрации показано влияние начального термического участка на число Нуссельта при турбулентном течении жидкости в трубе круглого сечения для двух Ые — З-Ю3 и 1-Ю4 в широком интервале Рг (10 < Рг > 10). Расчет выполнен по формулам (2.12, 2.13) записанным в следующей форме.

12/.

N11 = 0,0229Яе0'875 Рг0'25сЦ1Д70'5.

3.1).

Из рисунков видно, что: a) Nu снижается на расстоянии, достигающем 150 калибров от входной кромки при Re = З-Ю3 и 65 калибров — при Re = 104- б) протяженность начального термического участка возрастает от 20 до 150 калибров с увеличением Рг от 103 до 106 в первом случае и от 10 до 65 — во второмв) Nu при этом снижается на 25 — 50% при Re = З-Ю3 и на 20 — 40% при Re = 104.

На рис. 3.3 и 3.4 приведен материал, позволяющий графически определять коэффициент теплоотдачи (Nu) в трубах с большой протяженностью рабочей поверхности (NUoo) в интервале 3−103.

Nu = Nu", — у. (3.3).

Для определения множителя у следует использовать рис. 3.4.

На рис. 3.5 приведена номограмма протяженность рабочей поверхности (число калибров L/d) — число Рейнольдca (Re) — число Прандтля (Рг). С помощью этой номограммы можно легко определить длину поверхности канала, на которой завершается формирование теплового пограничного слоя, при разных Re и Рг (З-Ю3 < Re > 104, 102 < Рг > 106). Номограмма определяет область эффективной работы теплообменника, в частности, влияние на коэффициент теплоотдачи гидродинамических условий (Re) и физических свойств теплоносителя (Рг). Использование приведенного графического материала, позволяет вычислять протяженность начального участка, а также коэффициент теплоотдачи в условиях начального участка и развитого теплового пограничного слоя.

В ныне действующих теплообменник аппаратах использование начального участка для интенсификации теплообмена неэффективно, т.к. необходимая площадь теплоотдающей поверхности обеспечивается за счет увеличения длины труб. Значительно эффективнее воздействие на тепловую нагрузку.

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140Ш Рисунок 3.1. Зависимость N11 от 1/ё при Ке=3000.

Рисунок 3.2. Зависимость Nu от 1/d при Re= 10 000.

3000 103 000 203 000 303 000 403 000 Яе.

Рисунок 3.3 Зависимость числа № от чисел Яе и 8с.

1000 2000 3000 ——Л рг0,25 ё.

Рисунок 3.4. Значения множителя учитывающего влияние начального участка.

Рисунок 3.5. Область влияния начального участка на коэффициент теплоотдачи прерыванием рабочей поверхности, приводящим к разрушению теплового пограничного слоя, использованием специальных вставок — турбулизаторов [122 125] и другими способами. При этом коэффициент эффективности теплоотдающей поверхности K3=Q/N (Q — тепловая нагрузка, N — мощность на перекачку жидкости) должен увеличиваться, т. к. для теплообменников, работающих на жидкостях с большой плотностью (капельные жидкости), затраты энергии на преодоление трения обычно ниже по сравнению с тепловыми нагрузками поверхности, вследствие чего затраты энергии на преодоление трения редко являются определяющими [120, 121].

Нами выполнен расчет теплообменных аппаратов миницеха термической обработки подсолнечного масла научно-производственного объединения «Апротек» с использованием эффекта начального термического участка. Полученные расчеты показывают, что при ламинарном режиме течения масла коэффициент эффективности маслоохладителя составляет 950 в условиях начального участка и 670 — в условиях развитого теплового пограничного слоя. Переход к секциям длиной 2 м приводит к повышению эффективности работы теплообменника на 150% по сравнению с трубами большой длины. Подробный расчет приведен в приложении 2.

Для проверки сделанных выше выводов выполнен также расчет трубчатого маслоохладителя, работающего в условиях турбулентного течения масла. Результаты расчета приведены в приложении 3 и на рис. 3.6 в виде зависимостей коэффициента теплоотдачи а, удельного теплового потока q, потерь напора на трение АР, мощности на перекачку масла N, площади теплоотдающей поверхности F и коэффициента эффективности, теплоотдающей поверхности КЭф от безразмерной продольной координаты t, L. В расчетах рассматривались только потери напора на трение на рабочей поверхности. Из рис. видно, что эффективность теплоотдающей поверхности чувствительна к изменению длины секции, если ?^<1,3 (соответствующая длина секции 1,5 м.). дающей поверхности от а, Вт/м2-Кя, КВт/м2- АР, КпаР, КВтБ, м2;

В интервале длин 0,2 — 1,5 метра коэффициент эффективности изменяется на 40%, дальнейшее удлинение секции практически не влияет на величину удельной тепловой нагрузки, на потребляемую мощность и на коэффициент эффективности теплоотдающей поверхности, которые сохраняют неизменное минимальное значение.

Глава 4. Влияние массоотдачи на эффективность разделения гомогенных и гетерогенных систем.

4.1. Влияние массоотдачи на эффективность очистки растворов ультрафильтрацией и обратным осмосом.

4.1.1. Влияние концентрационной поляризации на баромембран-ные процессы концентрирования растворов.

Полученную в главе 2 формулу для вычисления коэффициента массоотдачи при турбулентном режиме течения в кольцевом канале целесообразно использовать при анализе работы аппаратов для очистки растворов ультрафильтрацией и обратным осмосом. Это связано с тем, что баромембранные процессы концентрирования растворов и их очистки — ультрафильтрация и обратный осмос, — представляют пример процессов, на эффективность которых существенно влияет перенос растворенного, вещества к поверхности мембраны и удаление его в объем жидкой фазы (массоотдача в жидкостях при больших числах Шмидта). Эффективность работы мембранного модуля, производительность его и степень разделения (или очистки) смеси, зависит от концентрационной поляризации в примембранном пространстве. В мембранных процессах через полупроницаемую мембрану проходит в основном растворитель, в примембранном пространстве повышается концентрация растворенного вещества по сравнению с концентрацией вдали от мембраны. В результате воз-ростает осмотическое давление и снижается эффективная разность давлений.

Это приводит также к снижению селективности и сокращению срока службы мембраны. Особенно велико отрицательное влияние концентрационной поляризации при ультрафильтрации. В примембранном пространстве в этом случае накапливаются высокомолекулярные соединения, способные образовывать у поверхности мембраны гелевые оболочки, вызывающие ухудшение задерживающих характеристик мембраны и увеличение гидравлического сопротивления системы.

Для повышения эффективности мембранных модулей необходимо снижать концентрационную поляризацию, обеспечивая интенсивное удаление примесей от поверхности мембраны. С этой целью должна быть интенсифицирована стадия переноса вещества в примембранном пространстве, т. е. должны быть предусмотрены условия, обеспечивающие высокие значения коэффициентов массоотдачи.

Решение поставленной задачи обусловлено надежной оценкой диффузионного сопротивления примембранной зоны.

4.1.2. Математическое описание переноса вещества в примембранной зоне.

Рассмотрим математическое описание процесса, основанное на модели Сурираджана [127,128]. Перенос вещества к поверхности мембраны описывается уравнением которое учитывает молекулярно-диффузионный перенос (слагаемое.

Эх с-021—-), турбулентный перенос (слагаемое с-е (г)—-) и перенос, обусловдг дъ ленный массовым потоком, г (т) — коэффициент турбулентного переноса.

4.1).

В рассматриваемом случае концентрация вещества не изменяется вдоль течения. Схема распределения концентрации и обозначения приведены на рис. 4 Л.

При ламинарном режиме течения (8=0) уравнение упрощается дх2.

К2=(К1+М2)-Х2+с-В21 дъ.

4.2).

Решение (4.2) с граничными условиями у поверхности мембраны г=0, х2=х22 и на границе диффузионного пограничного слоя ъ=1, х2=х21 следующий вид.

ДР й а.

О в н о й Рн я Я а.

4) к «и К К <и м Й, а и й Д.

Рисунок 4.1. Распределение концентрации в диффузионном пограничном слое и в мембране: 5 — толщина мембраны- 1 — толщина диффузионного пограничного слояслева область высокого давления, справаатмосферное давление.

1п х22 Х23.

121 X.

23 В 1.

•(N,-N2).

4.3) где отношение-= (3 — коэффициент массоотдачи.

Если величина х2з мала, то получается несложная формула для вычисления концентрационной поляризации.

Х22 .

X.

23 X.

N1/ 22 а /Р-с е/рс, (4.4).

Х23 из которой следует, что концентрационная поляризация снижается с ростом коэффициента массоотдачи.

Плотность потока растворителя N1 через мембрану описывается уравнением.

N1 = А{АР-[тг (х22)-7г (х23)]}, (4.5) где коэффициент, А — проницаемость мембраны, он зависит от природы мембраны и приложенного рабочего давления. Находят его экспериментально из опытов с чистой водой.

А = (4.6) где N10 — плотность потока растворителя (чистой воды) — АР — заданное рабочее давление.

Плотность потока растворенного вещества через мембрану равна.

О 2 м.

Комплекс —г рассматривается как единое целое, поэтому нет необходимости о • к определять входящие в него величины (к — коэффициент равновесного распре.

С «X / деления вещества между раствором и мембранной фазой к = у). Рм ' Л2м.

4.1.3. Экспериментальная проверка влияния интенсивности мас-соотдачи на концентрационную поляризацию.

Условие постоянства концентрации вещества вдоль рабочей поверхности (вдоль мембраны) в направлении течения имеет место в аппарате с вращающейся цилиндрической мембраной. На рис. 4.2 показана схема экспериментальной установки описанной в [128]. Использована мембрана из ацетата целлюлозы диаметром 2,54 см и высотой 5,08 см, закрепленная на перфорированном металлическом цилиндре с осевой полостью, через которую отводилась обессоленная (очищенная) вода. Изучали обессоливание воды, содержащей хлорид натрия. Определяли содержание соли в пермеате измерением омического сопротивления раствора при различных рабочих давлениях и скоростях у вращения мембраны. Частоту вращения изменяли от 10 до 1600 об/мин (2−10 < Яе <2,8−104).

В таблице 4.1 приведены результаты расчета концентрационной поляризации в условиях выполненного исследования. Концентрационную поляризацию вычисляли по формуле (3.4) для удельных потоков растворителя N1, измеренных в [128].

Показать весь текст

Список литературы

  1. .С. Теплообмен и сопротивление при ламинарном течении жидкости в трубах. — М.: Энергия, 1967. — 412 с.
  2. В.М. Конвективный тепло и массообмен. -М.: Энергия, 1972.-448 с.
  3. А.Н. Массообмен в системах с твердой фазой // Теоретические основы хим. технол. 1972.- Т. VI, № 6. С. 832−841.
  4. Gardner G.O., Kestin J. Calculation of the Spalding Function over a Range of Prandtl Numbers //Int. J. Heat and Mass Transfer. 1963. — V. VI, № 4. — P. 289 299.
  5. Notter R.H., Sleicher C.A. A Solution to the Turbulent Graetz Problem III. Fully Developed and Entry Region Heat Transfer Rates // Chem. Eng. Sci. -1972. — V. XXVII, № 11. — P.2073−2093.
  6. A.C., Яглом A.M. Статистическая гидромеханика. M.: Наука, 1965.-Ч.1.- 640 с.
  7. Levegue М.А. Less lois de la Transmission de Chaleur par Convection // Annates des Mines. 1928. — V.XIII. — P. 201 -304.
  8. Son I.S., Hanratty T.J. Limiting Relation for the Eddy Diffusivity Close to a Wall // A.I.Ch.E.Jornal. 1967. — V. XIII, № 4. — P. 689−696.
  9. Shaw P.V., Hanratty T.J. Fluctuation in the Local Rate of Turbulent Mass Transfer to a Pipe Wall // A.I.Ch.E.Jornal. 1964. — V. X, № 4, — P. 475−482.
  10. T.C. Развитие теоретических основ турбулентного массо- и теплопереноса в процессах пищевой технологии: Автореф. дис. докт. техн. наук /Воронеж, технол. ин-т.. Воронеж, 1994. — 40с.
  11. М.Х., Корниенко Т. С. Влияние участка неразвитого концентрационного пограничного слоя на массоотдачу при развитом турбулентном течении в трубе // Теоретические основы хим. технол. -1971. -Т. V, № 4. С.595−598.
  12. М.Х., Корниенко Т. С. К расчету тепло и массоотдачи на начальном участке при развитом турбулентном течении и Pr «1 // Теоретические основы хим. технол. — 1974. -Т. VIII, № 5. — С. 799.
  13. М.Х., Корниенко Т. С. Массообмен (теплообмен) на начальном диффузионном (термическом) участке при развитом турбулентном течении и Рг"1 // Теоретические основы хим. технол. 1975. — Т. IX, № 6. -С. 920−923.
  14. Laufer J. The Structure of Turbulence in Fully Developed Pipe Flow // Nat. Advis. Com. Aeronaut. 1954. — Report № 1174,
  15. Klebanoff P. S. Characteristics of Turbulence in a Boundary Lager with Zero Pressure Gradients // Nat. Advis. Com. Aeronaut. 1954. — Tech. Note, № 3178.
  16. Sleicher C.A. Experimental Velocity and Temperature Profiles for Air in Turbulent Pipe Flow // Trans. Amer. Sos. Mech. Engineers. 1958. — V. LXXX, № 3. — P. 693−704.
  17. A.A., Дрижюс М-р. M. Профили температуры в области стенки в турбулентном пограничном слое различных жидкостей // Труды АН Литовской ССР. Сер. Б. Вильнюс, 1971. — Т. 1/64. — С.189−203.
  18. Janberg К. Etude experimental de la distribution des temperatures Dans le Film visgneux, aux grands Nombnes de Prandtl // Int. J. Heat and Mass Transfer. -1970. V. XIII, № 7. — P. 1234−1237.
  19. Fage A., Townend H.Ch. An Examenation of Turbulent Flow with an Ultramicroscope // Pros. Roy. Soc. 1932. — V.135, № 828. — P. 658−657.
  20. Nedderman R.M. The Use of Stereoscopic Photography for the Measurement of Velocities in Liguids // Chem. Eng. Sci. 1961. — V. XVI, № 1 and 2. — P.113.119.
  21. Nedderman R.M. The Measurement of Velocities in the Wall Region of Turbulent Liguids Pipe Flow // Chem. Eng. Sci. 1961. — V. XVI, № 1 and 2. — P. 120 126.
  22. Popovich A.T., Hummel R.L. Experimental Study of the Viscous Sublager in Turbulent Pipe Flow // A. I. Ch. E. Jornal. 1967. — V. XIII, № 5. — P. 854−860.
  23. Kline S.I., Runstadler P.W., Reynolds W.C. Au Experimental Investigation of the Flow Structure of the Turbulent Boundary Layer // Report MD-8, Thermosciences Division, Departament of Mechanical Engineering. 1963. Stanford University.
  24. Kline S.I., Schraub F.A. A Study of the Structure of the Turbulent Boundary Layer with and Without Longetudinal Pressure Gradients // Report MD-12, Thermosciences Division, Departament of Mechanical Engineering. 1965. -Stanford University.
  25. Kline S.I., Reynolds W.C., Schraub F.A., Runstadler P.W. The Structure of Turbulent Boundary Layer // Jornal of Fluid Mech. 1967. — V. XXX, № 4. — P.741.773.
  26. Kim H. T,.Kline S. I, Reynolds W.C. The Production of Turbulence ntar a Smooth Wall in a Turbulent Boundary Layer // Jornal of Fluid Mech. 1970. -V. 50, № 1,-P. 133−160.
  27. C.C., Миронов Б. П., Накоряков B.E., Хабахнашева Е. М. Экспериментальное исследование пристенных турбулентных течений. Новосибирск: Наука, СО, 1975. — 166 с.
  28. Е.М. Некоторые данные о структуре течения в вязком подслое.// Проблемы теплофизики и физической гидродинамики. Новосибирск, Наука, СО, 1974. С. 223−234.
  29. Ю.Г., и др. Лазерные доплеровские измерители скорости./ Василенко Ю. Г., Дуюнищев Ю. Н., Коронкевич В. П., Соболев, Стопковский A.A., Уткин E.H. Новосибирск: Наука, СО, 1975. — 164 с.
  30. Meyerink E.S.C., Fricdlander S.K. Diffusion and controlled reactions in fully developed turbulent pipe flow // Chem.Eng.Sei, 1962. — V. XVII, — № 2. -P.121−135.
  31. A.A., Кадер Б. А. Массоотдача от стенки трубы к турбулентному потоку жидкости при больших числах Шмидта // Теоретические основы хим. технол. 1969. — T. III, № 2. — С. 216−224.
  32. М.Х., Корниенко Т. С., Парменов В. А. Экспериментальное исследование закона затухания турбулентных пульсаций у твердой стенки // Теоретические основы хим. технол. 1970. — T. IV, № 4. — С. 489−495.
  33. В.А., Корниенко Т. С., Кишиневский М. Х. Исследование массо-отдачи от стенки трубы к турбулентному потоку жидкости// Материалы докладов пятой научно-технической конференции /Кишиневский технол. ин т. — Кишинев, 1969. — С. 297.
  34. С.Я., Плановский А. Н. Исследование массообмена при растворении твердой фазы в жидкости // Химическая пром ть. — 1957. — № 6. -С. 43 — 45.
  35. М.Х., Денисова Т. Б., Парменов В. А. Массоотдача от гладкой стенки трубы к турбулентному потоку жидкости // Труды Кишиневского политехи, инс та. — 1966. — Вып. 5. — С. 6−12.
  36. Kishinevsky M.Kh., Denisova Т.В., Parmenov V.A. The Study of Mass Transver From the Wall of a Smooth Tube to a Turbulent Liquid Flow a Higt Schmidt Numbers // Int. J. Heat and Mass Transfer. 1966. — V. IX, № 12. — P. 1449−1453.
  37. Т. С, Кябуру В.В., Кишиневский М. Х. Исследование массоот-дачи при турбулентном течении жидкости в трубе с рабочими участками разной протяженности// Теоретические основы хим. технол. 1972. — Т. VI, № 5. — С. 768−771.
  38. Linton W.H., Sherwood Т.К. Mass Transfer from Solid Shapes to Water in Streamline and Turbulent Flow // Chem. Eng. Progr. 1950. — V. XLVI, № 5. -P. 258−264.
  39. Harriott P. and Hamilton R.M. Solid-liquid Mass Transfer in Turbulent Pipe Flow // Chem. Eng. Sci. 1965. — V. XX, № 12. — P.1073−1078.
  40. T.C., Костов П. Д., Кишиневский М. X. Исследование массо-отдачи от дна канала прямоугольного сечения к турбулентному потоку жидкости // Теоретические основы хим. технол. 1972. — Т. VI, № 6, -С. 919−922.
  41. Lin C.S., Denton Е.В., Goaskill H.S., Putnam G.L. Diffusion Controlled Electrode Reactions // Ind.Eng.Chem. — 1951. — V. XXXXIII, № 9. — P. 2136 -2143.
  42. Shaw D.A. and Hanratty T.J. Turbulent mass transfer rates to a wall for large Schmidt numbers // A.I.Ch.E.J. 1977. — V. XXIII, № 1, — P.28−37.
  43. Mc. Conaghy G.A. and Hanratty T.J. Influence of drag reducing polumers on turbulent mass transfer to a pipe wall // A.I.Ch.E.J. 1977. — V. XXIII, № 4. -P.493−500.
  44. Shaw P.V., Reiss L.P., Hanratty T.J. Rates of Turbulentm Transfer to a Pipe Wall in the Mass Transfer Entry Region //A. I. Ch. E. J. 1963. — V. IX, № 3. -P. 362−364.
  45. Dawson D.A., Trass O. Mass Transfer at Rough Surfaces // Int. J. Heat and Mass Transfer. 1972. — V. XV, № 7. — P. 1317−1336.
  46. M. А., Гурусвами В. Исследование массоотдачи в проточных электролитах. Режим ламинарного течения // Электрохимия. 1971. -Т.VII, вып. 12. — С.1808−1817.
  47. М. А., Гурусвами В. Исследование массоотдачи в проточных электролитах. Режим турбулентного течения // Электрохимия. 1971. -Т."VII, вып. 12. — С.1818−1825.
  48. М. А., Гурусвами В. Исследование массоотдачи в проточных электролитах. Тонкая структура турбулентного диффузионного пограничного слоя // Электрохимия. 1973. — T. IX, вып. 12. — С. 1774−1781.
  49. Hubbard D.W., Lightfoot E.N. Correlation of Heat and Mass Transfer Data for Higt Schmidt and Reynolds Numbers // Ind. Eng. Chem. Fundamentals. 1966. — V. V,№ 3.-P. 370−379.
  50. Hubbard D.W. Correlation of Mass Transfer Data Comments on an Article by Son and Hanratty // A. I. Ch. E. J. 1968. — V. XIV, № 2. — P. 354−355.
  51. Schutz G. Untersuchung des Stoffaustausch-Anlaufgebietes in einem Rohr bei vollausgebildeter hudrodynamischer Stromung mit einer elektrochemischen Methode //Int. J. Heat and Mass Transfer. 1964. -V.VII, № 10. — P. 1077−1082.
  52. Р. Д., Гухман А. А., Кадер Б. А. Турбулентный массоперенос на начальном участке трубы при больших значениях числа Прандля (Рг"1) // Труды Минский ин -ут хим. маш ия. — Минск. — 1975. — Вып. 57. — С. 4−12.
  53. Berger F.P. and Hau K.-F. Mass transfer in turbulent pipe flow measured by the lektrochemical method // Int. J. Heat Mass Transfer. 1977. — V. XX, № 11. -P. 1185−1194.
  54. Smith R., Edwards M.F. and Wang H.Z.Pressure drop and mass transfer in dilute polymer solutions in turbulent drag-reducing pipe flow // Int. J. Heat Mass transfer. 1982. — V. XXV, № 12. — P.1869−1878.
  55. Edwards M.F. and Smith.R.The integration of the energy equation for fully dexeloped turbulent pipe-flow // Trans Instn.Chem.Engrs. 1980. — № 58.1. P.260 264.
  56. Chiltong Т.Н. and Colburn A.P. Mass transfer (absorption) coefficients prediction flow data on heat transfer and fluid faction // Ind. Eng. Chem. 1934. — № 26. -P.l 183−1187.
  57. Sieder E.N. and Tate G.E. Heat transfer and pressure drob of liquids in tubes // Ind. Eng. Chem. 1936. — № 28. — P.1429−1435.
  58. M.X., Корниенко T.C., Логинов A.B. Диффузионная кинетика на неподвижных электродах в замкнутом циркуляционном контуре // Электрохимия. 1977. — T. XIII, № 1. — С.27−31.
  59. Teng J.T., GreifR., Cornet I. and Smith R. N. Study of het and mass transfer in pipe flows wihh non Newtonian fluids // Int. J. Heat. Mass. Transfer. 1979. -№ 22. — P. 493−498.
  60. Grimanis M., Abedian Turbulent Mass Transfer in rough Tubes at Higt Smidt Numbers // Phjsico-Chemical Hydradynamics. 1985. — V. VI, № 5−6. — P. 775 787.
  61. Tantirige S., Trass O. Mass Transfer at geometrically Dissimilar rough Surfaces // Canad. J. Chem. Eng. 1984. — № 62. — P. 490−496.
  62. Mizushina Т., Qgino F., Oka Y. and Fukuda H. Turbulent heat and mass transfer betwen wall and fluid streams of large Prandtl and Schmidt numbers // Int. J. Heat Mass Transfer. 1977. — V. XIV, № 10. — P.1705−1716.
  63. .С., Кириллов B.B. К вопросу о теплообмене при турбулентном течении жидкости в трубах // Теплоэнергетика. 1958. — № 4. — С.63−68.
  64. R. Н., Sleicher С. A. The Eddy Diffusivity the Turbulent Bounary Layer near a Wall // Chem. Eng. Sei. 1971. — V. XXVI, № 1. — P.161 -171.
  65. Sleicher C.A., Rouse M.W. A convenient correlation fer heat transfer to constant and variable property fluids in turbulent pipe flow // Int. J. Heat Mass Transfer. 1975. — V. XVIII, № 5. — P.677−683.
  66. Ross Т.К., Wragg A.A. Electrochemical Mass Transfer Studies in Annuli // Electrochim.Acta. 1965. — V. 10. — P. 1093.
  67. Germak J.O., Beckmann R.B. Turbulent, High Schmidt Number, Entranse Region Mass Transfer in Annuli // A. I. Ch. E. J. 1969. — V. 15. — P. 250- 256
  68. Ghosh U.K., Upadhyay S.N. Mass Transfer to Newtonian and Non-Newtonian Fluids in Short Annuli //A. I. Ch. E. J. 1985. — V. 31. — P. 1721−1724.
  69. Pickett D.J. Electrochemikal Reactor Dessign. Amsterdam: Elsevier, 1977. -P. 155.
  70. Quarmby A. An Experimental Study of Turbulent Flov troych Concentric Annuli // Int. J. Mech. Sei. 1967. — V.9. — P.205.
  71. Quarmby A., Aland R.K. Fully Developed Turbulent Heat Transfer in Concentric with Uniform Wall Heat Fluxes // Chem. Eng. Sei. 1969. -V. XXIV, № l.-P. 171−187.
  72. М.Х. и др. Массоотдача от гладкой стенки трубы круглого сечения к турбулентному потоку жидкости при больших числах Шмидта / Корниенко Т. С., Улыиин C.B. / Воронеж, технол. ин-т. Воронеж, -1986. -27 с. — Деп. ВИНИТИ 22.01.86, № 457-В 86.
  73. М.Х. и др. Турбулентный массо- и теплообмен при больших числах Шмидта (Прандтля) в кольцевом канале / Корниенко Т. С., Улыпин C.B. / Воронеж, технол. ин-т. Воронеж, 1988. — 41 с. — Деп. ВИНИТИ 28.11.88, № 8362-В.
  74. И. М., Лингейн Дж. Дж. Полярография. М-Л.: Гос. науч.-техн. изд-во хим. лит., 1948. — 508 с.
  75. К. Электрохимическая кинетика. М.: Химия, 1967. — 856 с.
  76. О. А., Захаров В. А. Амперметрическое титрование.- М.: Химия, 1979,-303 с.
  77. Исследование турбулентных течений двухфазных сред /Накоряков В.Е., Бурдуков А. П., Покусаев Б. Г. и др. Новосибирск: ИТФ СО АН СССР, 1973,-315 с.
  78. H.A., Глеб Л. К. Гидродинамическая труба для проведения исследований конвективного тепло- и массообмена // Исследование нестационарного тепло- и массообмена. Минск, Наука и техника, 1966. -С.178−183.
  79. Grassman Р., Ibl N., Trub J. Elektrochemische Messung von Stoffuberganszah-len // Chemie Ingenieur Technik. 1961. — Bd. XXXIII, № 8, — P. 529−533.
  80. B.H., Покрывайло H.A., Глеб Л. К. Измерение локальной скорости нестационарного течения капельной жидкости электрохимическим способом // Исследование нестационарного тепло- и массообмена. Минск, Наука и техника, 1966. — С.238−245.
  81. И.К. Турбулентный пограничный слой в несжимаемой жидкости, -Л.: Судостроение, 1967, 232 с.
  82. Sandall О.С. and Hanna О.Т. Large Schidt number mass transfer in turbulent pipe flow//A. i. Ch. E. J. 1979. — V. XXV, 4. — P.190−192.
  83. Mitchell I.E., Hanratty T.J. A Study of Turbulence at a Wall Using an Electrochemical Wall Shear Stress Meter // Journal of Fluid Mech. 1966. — V. XXVI, part. 1. — P. 199−221.
  84. О., Дерендяев С., Ладыгин Н. О характере электродной поляризации при электрохимическом получении красной кровяной соли // Журнал прикл. хим. 1940. — T. XIII, № 7. — С.971−977.
  85. Petrocelli J.V., Paolucci A.A. Overvoltage at Oxidation-Reduction Electrodes // Journnal of the Electrochemical Society. 1951. — V. 98, № 7. — P. 291 -295.
  86. Mizushina Т. The Electrochemical Method in Tranaport Phenomena // Advan-cos in Heat Transfer Edited by Academic Press. New York, London: 1971. -P. 87−160.
  87. Hubbard D.W. Mass Transfer in Turbulent Flow at Higt Schmidt Numbers by: A Thesis Submitted in Partical Fulfillment of the Reuiremets for the Degree of Doctor of Philosophy //Chemical Engineering at the University of Wisconsin. -Wisconsin, 1964. -P.25.
  88. Kolthoff J.M., Furman N.H. Volumetric Analysis, New York: John Wiley and Sons, 1928.-Vol.1.-P. 105.
  89. О.Г., Полеолог Е. Н. Электрохимические свойства окисленной поверхности никеля // Электрохимия. 1972. — Вып. 3, № 8. — С.431−434.
  90. В.З., Ротиняк А. Л. Перенапряжение выделения водорода при электролизе концентрированных щелочных растворов. Никелевый катод // Электрохимия. 1970. — Вып. 11, № 6. — С.1642−1647.
  91. J.E. В., Somerton K.W. Kinetics of Rapid Electrode Reactions, Part. 3 Electron Exchange Reactions // Transactions of the Faraday Soctety. — 1952. -V.XLVIII, №. 10. — P. 937−950.
  92. Л.И., Макаров В. А., Брыкин И. Е. Потенциоастатические методы в коррозионных исследованиях и электрохимической защите. Л.: Химия, 1972. — 239 с.
  93. Ю.В., Ангелов И. И. Чистые химические вещества. М.: Химия, 1974.-407 с.
  94. В.Н. Регулирование процесса экстрагирования сахара из свекловичной стружки: Автореф. дис. канд. техн. наук/Воронеж, технол. ин-т. -Воронеж, 1985. 22 с.
  95. М.Х., Корниенко Т. С., Губер Ю. Е. Исследование диффузионных потоков к вращающемуся цилиндрическому электроду при турбулентном режиме течения // Электрохимия. 1972. — T. VIII, № 4. — С. 633 636.
  96. Hitchcock L.B., Mc Tlhennu J.S. Viscosity and Density of Pure Alkaline Solutions and Their Mixtures // Industrial and Engieerung Chemistry. 1935. -V.XXVII, № 4. — P. 461- 466.
  97. Техническая энциклопедия.: Справочник физ.-хим. и технол. величин. -М.: Советская энциклопедия, 1931. Т.VII. — 255 с.
  98. С.С. Основы теории теплообмена. Новосибирск: Наука, СО, 1970.-460 с.
  99. Г. Теория пограничного слоя. М.: Наука, 1974. — 712 с.
  100. М.Х., Корниенко Т. С. Определение гидродинамического сопротивления из опытных данных по массоотдаче // Теоретические основы хим. технол. 1972. — Т. VI, № 3. — С.367−372.
  101. Т.С., Губер Ю. Е., Костов П. Д. Определение гидродинамического сопротивления на основе опытных данных по массоотдаче при больших числах Шмидта // Труды IV Всесоюз. совещ. по тепло -и массо-обмену. Минск, 1972. T. I, ч. 1. — С.285−287.
  102. Sandall О.С. and Hanna О.Т. Large Schmidt number mass transfer in turbulent pipe flow // A. I. Ch. E. J. 1979. — V. XXV, № 1. — P. 190−192.
  103. Kale D.D. An analysis of heat transfer to turbulent flow of drag reducing fluids // Int. J. Heat Mass Transfer. 1977. — V.20. — P. 1077−1081.
  104. Lin C.S., Moulton R.W., Putnam G.C. Mass Transfer between Solid Wall and Fluid Strearos // Industrial and Engineering Chemistry. 1953. — V. XXXXV, № 3. — P. 636−646.
  105. Croop E.J., Rothfus R R. Skin Frictuon Patterns for Transictional Flow in Annuli //A.I.Ch.E. Jornal. 1962. — V. VIII, № 1. — P. 26−30.
  106. Quarmby A.An. Analysis of urbulent Flow in Concentric Annuli // Appl. Sci.Res. 1968. — V. XIX. — P. 250−273.
  107. Bourne J.R., Dell' Ava P., Dossenbach О., Port Th. Densities, Viscosities and Diffusivities in Aquedes Sodium Hydroxidi Potassium Ferri — and Ferrocya-nide Solutions // J. Chem. Eng. Data. — 1985. — V.30. — P. 160−163.
  108. B.M., Лондон А. Л. Компактные теплообменники. M.: Энергия, 1967. «221 с.
  109. А., Оцисик М. Расчет и конструирование теплообменников. М.: Атомиздат, 1971. — 357 с.
  110. Т.С., Логинов A.B., Улыпин C.B. Интенсификация теплоотдачи и эффект начального термического участка // Материалы XXXV отчетной научной конференции за 1996 год. Воронеж, — 1997. — 4.2. — С.29.
  111. Kimura S., Sourirajan S. Concentration polarization effects in reverse osmosis using porous cellulose acetate membranes // Ind. Chem. Process Design. Develop. 1968. — V. VII, № 1. — P.41−48.
  112. Sherwood Т.К., Brian P.L.T., Fisher R.E. Salt concentration at phase boundaries in desalination by reverse oamosis // Ind. Eng. Chem. Fundamentals. -1965. V. IV, № 2.-P.l 13−118.
  113. Sherwood Т.К., Brian P.L.T., Fisher R.E. Desalination by reverse oamosis // Ind. Eng. Chem. Fundamentals. 1967. — V. VI, № 1. — P.2−12.
  114. B.B. Исследование массоотдачи в процессах растворения тел: Автореф. дис. канд. техн. наук / Воронеж, технол. ин-т. Воронеж, 1973. -24 с.
  115. М.Х., Корниенко Т. С., Улынин С. В. К расчету тепло- и массообмена в кольцевых каналах // Материалы XXXIII отчетной научной конференции за 1993 год. Воронеж, — 1994. — С. 109.
  116. Efficiency calculation of water purification and solutions separation and solutions separation by reverse osmosis. // International ecological congress. Voronezh, -1996.-P.61−62.
  117. Т.С., Кишиневский М. Х., Улыпин С. В. К оценке концентрационной поляризации в ячейке с вращающейся цилиндрической мембраной // Вестник ВГТА. Воронеж, — 1997. — № 1. — С.97−99.
  118. A.c. СССР № 1 563 768, МКИ В 04 С 9/00. Устройство для разделения суспензий./ Степыгин В. И., Тригуб В. Б., Улыпин С. В., Батищев Л.И.- Воронеж. технол. ин-т. № 4 385 212- Заявл. 29.02.88- Опубл. 15.05.90, Бюл. № 18 // Изобретения. — 1990. — № 12. — С.6.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!