Выбор способа пропуска контактных подвесок в искусственных сооружениях

Выбор способа прохода контактной подвески в искусственных сооружениях производят в зависимости от типа и конструкции сооружения, от высоты его над уровнем головок рельсов и длины в направлении вдоль электрифицированных путей. Принятый способ прохода должен обеспечивать движение поездов с установленной скоростью, определенную равномерность эластичности контактной подвески и ее необходимую надежность в эксплуатационных условиях.

Под искусственными сооружениями (пешеходные и сигнальные мостики, однопутные и двухпутные путепроводы и т. п.), длина которых вдоль пути меньше расстояния между струнами цепной подвески (8−12 м) или равна ему, может быть осуществлен один из следующих основных способов прохода контактной подвески:

использование искусственного сооружения в качестве опоры;

пропуск подвески без крепления к искусственному сооружению;

анкеровка несущего троса на искусственное сооружение или включение в несущий трос изолированной штанги, прикрепленной к сооружению.

Первый способ прохода может быть применен в тех случаях, когда расстояние от головки рельса до нижнего края искусственного сооружения удовлетворяет следующему условию:

(14).

— расстояние от головки рельса до нижнего края искусственного сооружения, м;

— минимальная допустимая высота контактных проводов над уровнем головок рельсов, принимаемая на станции, м;

— максимальная стрела провеса несущего троса, м;

— наибольшая местная стрела провеса контактных проводов при условиях, определяющих наличие F_max;

— минимальное расстояние между несущим тросом и контактными проводами в середине пролета, м;

— длина изоляторного звена или гирлянды, м.

Для полукомпенсированных подвесок расчет заключаются в определении натяжений и стрел провеса несущего троса, а также стрел провеса контактных проводов.

В расчеты вводим следующие упрощения: при расчетах рессорных подвесок считаем, что приводит к уравнению:

(15).

Где Е — модуль упругости материала провода, Гпа;

— температурный коэффициент линейного расширения материала провода, 1/ ^оС;

— минимальное натяжение несущего троса, даН;

— площадь сечения материала провода, мм².

Коэффициент А₁ определим по формуле:

(16).

где — минимальная температура, ^оС;

— максимальное натяжение несущего троса, даН.

Коэффициент B₀ определим по формуле:

(17).

Произведения 24· б и б· E·S зависят от материала и марки данного провода. Для ПБСМ-70 принимаем = 0,0714; .

Для рессорной подвески максимальная стрела провеса проводов находится по формуле:

(18).

где — натяжение несущего троса при беспровесном положении контактного провода, даН;

с — расстояние от оси опоры до околоопорной струны в пролете, м;

— длина пролета, м.

Стрела провеса несущего троса в вертикальной плоскости для рессорной подвески рассчитывается:

(19).

где b₀ — расстояние между несущим тросом и рессорными струнами равное 0,5 м;

Н₀ — натяжение рессорного троса при беспровесном положении, даН.

Проверяем первый способ прохода (рис.3) контактной подвески под пешеходным мостиком для главного пути, используя выше приведенные формулы:

Проверяется первый способ прохода контактной подвески в искусственных сооружениях для главного пути по формулам (14−19):

Неполное кубическое уравнение рассчитывается методом подбора, и соответственно принимается .

Поскольку первый способ прохода контактной подвески в искусственных сооружениях подходит, т. е. условие, установленное выражением (14) выполнимо, то выбираем этот способ пропуска контактных подвесок через искусственные сооружения.

Вывод: после проведения расчетов по выбору способа пропуска контактной подвески под искусственными сооружениями видно, что в заданных условиях для пропуска под искусственным сооружением подходит первый способ прохода контактной подвески.