Механика контактного взаимодействия

Реферат Механика контактного взаимодействия Введение механика контактный шероховатость упругий Механика контактного взаимодействия является основополагающей инженерной дисциплиной, чрезвычайно полезной при проектировании надёжного и энергосберегающего оборудования. Она будет полезна при решении многих контактных задач, например колесо-рельс, при расчёте муфт, тормозов, шин, подшипников скольжения и качения, передач зубчатыми колесами, шарниров, уплотнений; электрических контактах и др. Она охватывает широкий спектр задач, начиная от расчётов прочности элементов сопряжения трибосистемы с учётом смазывающей среды и строения материала и заканчивая применением в микрои наносистемах.

Классическая механика контактных взаимодействий связана прежде всего с именем Генриха Герца. В 1882 году Герц решил задачу о контакте двух упругих тел с искривлёнными поверхностями. Этот классический результат и сегодня лежит в основе механики контактного взаимодействия.

1. Классические задачи механики контактного взаимодействия

1. Контакт между шаром и упругим полупространством Твёрдый шар радиуса R вдавливается в упругое полупространство на глубину d (глубина проникновения), образуя область контакта радиуса

.

Необходимая для этого сила равна

где ;

Здесь E1, E2 — модули упругости; н1, н2 — коэффициенты Пуассона обоих тел.

2. Контакт между двумя шарами При контакте двух шаров с радиусами R1 и R2 эти уравнения справедливы соответственно для радиуса R

.

Распределение давления в площади контакта определяется по формуле с максимальным давлением в центре

.

Максимальное касательное напряжение достигается под поверхностью, для н = 0,33 при .

3. Контакт между двумя скрещивающимися цилиндрами с одинаковыми радиусами R

Контакт между двумя скрещенными цилиндрами с одинаковыми радиусами эквивалентен контакту между шаром радиусом R и плоскостью (см. выше).

4. Контакт между твердым цилиндрическим индентором и упругим полупространством Если твердый цилиндр радиусом a вдавливается в упругое полупространство, тo давление распределяется следующим образом:

причем

.

Связь между глубиной проникновения и нормальной силой определяется

.

5. Контакт между твердым коническим индентором и упругим полупространством При индентировании упругого полупространства твердым конусообразным индентером глубина проникновения и радиус контакта определяются следующим соотношением:

.

Здесь и? угол между горизонталью и боковой плоскостью конуса.

Распределение давления определяется формулой

.

Напряжение в вершине конуса (в центре области контакта) изменяется по логарифмическому закону. Суммарная сила рассчитывается как

.

6. Контакт между двумя цилиндрами с параллельными осями В случае контакта между двумя упругими цилиндрами с параллельными осями сила прямо пропорциональна глубине проникновения

.

Радиус кривизны в этом соотношении вообще не присутствует. Полуширина контакта определяется следующим отношением

с ,

как и в случае контакта между двумя шарами.

Максимальное давление равно

.

7. Контакт между шероховатыми поверхностями Когда два тела с шероховатыми поверхностями взаимодействуют друг с другом, то реальная площадь контакта A намного меньше, чем геометрическая площадь A0. При контакте между плоскостью со случайно распределенной шероховатостью и упругим полупространством реальная площадь контакта пропорциональна нормальной силе F и определяется следующим приближенным уравнением:

.

При этом Rq? среднеквадратичное значение неровности шероховатой поверхности и. Среднее давление в реальной площади контакта рассчитывается в хорошем приближении как половина модуля упругости E *, умноженная на среднеквадратичное значение неровности профиля поверхности Rq. Если это давление больше твердости HB материала и таким образом то микронеровности находятся полностью в пластичном состоянии.

Для ш <2/3 поверхность при контакте деформируется только упруго. Величина ш была введена Гринвудом и Вильямсоном и носит название индекса пластичности.

2. Учет шероховатости На основании анализа экспериментальных данных и аналитических методов расчета параметров контактирования сферы с полупространством с учетом наличия шероховатого слоя был сделан вывод о том, что расчетные параметры зависят не столько от деформации шероховатого слоя, сколько от деформации отдельных неровностей.

При разработке модели контактирования сферического тела с шероховатой поверхностью учитывались полученные ранее результаты:

— при малых нагрузках давление для шероховатой поверхности меньше рассчитанного по теории Г. Герца и распределяется по большей площади (Дж. Гринвуд, Дж. Вильямсон);

— применение широко используемой модели шероховатой поверхности в виде ансамбля тел правильной геометрической формы, вершины высот которых подчиняются определенному закону распределения, приводит к значительным ошибкам при оценке параметров контактирования, особенно при малых нагрузках (Н.Б. Демкин);

— отсутствуют пригодные для расчета параметров контактирования простые выражения и не достаточно развита экспериментальная база.

В данной работе предлагается подход, основанный на фрактальных представлениях о шероховатой поверхности как о геометрическом объекте с дробной размерностью.

Используем следующие соотношения, отражающие физические и геометрические особенности шероховатого слоя.

Модуль упругости шероховатого слоя (а не материала, из которого состоит деталь и, соответственно, шероховатый слой) Eeff, являясь величиной переменной, определяется зависимостью:

(1)

где Е0 — модуль упругости материала; е — относительная деформация неровностей шероховатого слоя; ж — константа (ж = 1); D — фрактальная размерность профиля шероховатой поверхности.

Действительно, относительное сближение характеризует в определенном смысле распределение материала по высоте шероховатого слоя и, таким образом, эффективный модуль характеризует особенности пористого слоя. При е = 1 этот пористый слой вырождается в сплошной материал со своим модулем упругости.

Полагаем, что число пятен касания пропорционально размерам контурной площади, имеющей радиус ас:

.

Перепишем это выражение в виде

. (2)

Найдем коэффициент пропорциональности С. Пусть N = 1, тогда ас=(Smax / р)½, где Smax — площадь одного пятна контакта. Откуда

и .

Подставив полученное значение С в уравнение (2), получим:

. (3)

Полагаем, что кумулятивное распределение пятен контакта с площадью, большей s, подчиняется следующему закону

. (4)

Дифференциальное (по модулю) распределение числа пятен определяется выражением

. (5)

Выражение (5) позволяет найти фактическую площадь контакта

. (6)

Полученный результат показывает, что фактическая площадь контакта зависит от структуры поверхностного слоя, определяемой фрактальной размерностью и максимальной площадью отдельного пятна касания, расположенного в центре контурной площади. Таким образом, для оценки параметров контактирования необходимо знать деформацию отдельной неровности, а не всего шероховатого слоя. Кумулятивное распределение (4) не зависит от состояния пятен контакта. Оно справедливо, когда пятна касания могут находиться в упругом, упругопластическом и пластическом состояниях. Наличие пластических деформаций определяет эффект приспосабливаемости шероховатого слоя к внешнему воздействию. Данный эффект частично проявляется в выравнивании давления на площади касания и увеличении контурной площади. Кроме того, пластическое деформирование многовершинных выступов приводит к упругому состоянию этих выступов при небольшом числе повторных нагружений, если нагрузка не превышает первоначального значения.

По аналогии с выражением (4) запишем интегральную функцию распределения площадей пятен контакта в виде

. (7)

Дифференциальная форма записи выражения (7) представляется следующим выражением:

. (8)

Тогда математическое ожидание площади контакта определяется следующим выражением:

. (9)

Так как фактическая площадь контакта равна и, учитывая выражения (3), (6), (9), запишем:

.

Откуда

. (10)

Считая, что фрактальная размерность профиля шероховатой поверхности (1 < D < 2) является величиной постоянной, можно сделать вывод о том, что радиус контурной площади контакта зависит только от площади отдельной максимально деформированной неровности.

Определим Smax из известного выражения

где б — коэффициент, равный 1 для пластического состояния контакта сферического тела с гладким полупространством, и б = 0,5 — для упругого; r — радиус закругления вершины неровности; дmax — деформация неровности.

Положим, что радиус круговой (контурной) площади ас определяется модифицированной формулой Г. Герца

. (11)

Тогда, подставив выражение (1) в формулу (11), получим:

. (12)

Приравняв правые части выражений (10) и (12) и решая полученное равенство относительно деформации максимально нагруженной неровности, запишем:

. (13)

Здесь, r — радиус закругления вершины неровности.

При выводе уравнения (13) учитывалось, что относительная деформация наиболее нагруженной неровности равна

где дmax — наибольшая деформация неровности; Rmax — наибольшая высота профиля.

Для гауссовской поверхности фрактальная размерность профиля D=1,5 и при т = 1 выражение (13) имеет вид:

. (14)

Считая деформацию неровностей и осадку их основания аддитивными величинами, запишем:

Тогда суммарное сближение найдем из следующего соотношения:

. (15)

Таким образом, полученные выражения позволяют найти основные параметры контактирования сферического тела с полупространством с учетом шероховатости: радиус контурной площади определялся по выражениям (12) и (13), сближение? по формуле (15).

3. Эксперимент Испытания проводились на установке для исследования контактной жесткости неподвижных стыков. Точность измерения контактных деформаций составляла 0,1−0,5 мкм.

Схема испытаний приведена на рис. 1. Методика проведения эксперимента предусматривала плавное нагружение и разгрузку образцов, имеющих определенную шероховатость. Между образцами устанавливались три шарика диаметром 2R=2,3 мм.

Деформации и нагрузка измерялись непрерывно.

Были исследованы образцы, имеющие следующие параметры шероховатости (табл. 1).

При этом верхний и нижний образцы имели одинаковые параметры шероховатости. Материал образцов — сталь 45, термообработка — улучшение (HB 240). Результаты испытаний приведены в табл. 2.

Здесь же представлено сравнение экспериментальных данных с расчетными значениями, полученными на основе предлагаемого подхода.

Таблица 1

Параметры шероховатости

Таблица 2

Сближение сферического тела с шероховатой поверхностью

Сравнение экспериментальных и расчетных данных показало их удовлетворительное соответствие, что говорит о применимости рассмотренного подхода к оценке параметров контактирования сферических тел с учетом шероховатости.

На рис. 2 показана зависимость отношения ас/ас (Н) контурной площади с учетом шероховатости к площади, рассчитанной по теории Г. Герца, от фрактальной размерности.

Как видно на рис. 2, с увеличением фрактальной размерности, отражающей сложность структуры профиля шероховатой поверхности, растет величина отношения контурной площади контакта к площади, рассчитанной для гладких поверхностей по теории Г. Герца.

Рис. 1. Схема испытания: а — нагружение; б — расположение шариков между испытуемыми образцами Приведенная зависимость (рис. 2) подтверждает факт увеличения площади касания сферического тела с шероховатой поверхностью по сравнению с площадью, рассчитанной по теории Г. Герца.

При оценке фактической площади касания необходимо учитывать верхний предел, равный отношению нагрузки к твердости по Бринеллю более мягкого элемента.

Площадь контурной площади с учетом шероховатости найдем, используя формулу (10):

(16)

Рис. 2. Зависимость отношения радиуса контурной площади с учетом шероховатости к радиусу герцевской площади от фрактальной размерности D

Для оценки отношения фактической площади контакта к контурной разделим выражение (7.6) на правую часть уравнения (16)

(17)

На рис. 3 показана зависимость отношения фактической площади контакта Ar к контурной площади Ас от фрактальной размерности D. С увеличением фрактальной размерности (увеличением шероховатости) отношение Ar/ Ас уменьшается.

Рис. 3. Зависимость отношения фактической площади контакта Ar к контурной площади Ас от фрактальной размерности Таким образом, пластичность материала рассматривается не только как свойство (физико-механический фактор) материала, но и как носитель эффекта приспосабливаемости дискретного множественного контакта к внешнему воздействию. Этот эффект проявляется в некотором выравнивании давлений на контурной площади касания.

1. Мандельброт Б. Фрактальная геометрия природы / Б. Мандельброт. — М.: Институт компьютерных исследований, 2002. — 656 с.

2. Воронин Н. А. Закономерности контактного взаимодействия твердых топокомпозиционных материалов с жестким сферическим штампом / Н. А. Воронин // Трение и смазка в машинах и механизмах. — 2007. — № 5. — С. 3−8.

3. Иванов А. С. Нормальная, угловая и касательная контактные жесткости плоского стыка / А. С. Иванов // Вестник машиностроения. — 2007. — № 1. С. 34−37.

4. Тихомиров В. П. Контактное взаимодействие шара с шероховатой поверхностью / Трение и смазка в машинах и механизмах. — 2008. — № 9. -С. 3;

5. Демкин Н. Б. Контакт шероховатых волнистых поверхностей с учетом взаимного влияния неровностей / Н. Б. Демкин, С. В. Удалов, В. А. Алексеев [и др.] // Трение и износ. — 2008. — Т.29. — № 3. — С. 231−237.

6. Буланов Э. А. Контактная задача для шероховатых поверхностей / Э. А. Буланов // Техника машиностроения. — 2009. — № 1(69). — С. 36−41.

7. Ланков, А. А. Вероятность упругих и пластических деформаций при сжатии металлических шероховатых поверхностей / А. А. Лакков // Трение и смазка в машинах и механизмах. — 2009. — № 3. — С. 3−5.

8. Greenwood J.A. Contact of nominally flat surfaces / J.A. Greenwood, J.B.P. Williamson // Proc. R. Soc., Series A. — 196 — V. 295. — № 1422. — P. 300−319.

9. Маджумдар М. Фрактальная модель упруго-пластического контакта шероховатых поверхностей / М. Маджумдар, Б. Бхушан // Современное машиностроение.? 1991.? №? С. 11−23.

10. Varadi K. Evaluation of the real contact areas, pressure distributions and contact temperatures during sliding contact between real metal surfaces / K. Varodi, Z. Neder, K. Friedrich // Wear. — 199 — 200. — P. 55−62.