Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Разработка расчетных методов оценки живучести рабочих и опорных прокатных валков

Диссертация: Разработка расчетных методов оценки живучести рабочих и опорных прокатных валков
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Термические напряжения в прокатных валках возникают вследствие неоднородности температурного поля и протекания структурных превращений, связанных с изменением объема. Последнее объясняется тем, что структура валковых сталей в процессе термической обработки не остается неизменной. При этом структуры стали (аустенит, перлит, бейнит и мартенсит) имеют различную кристаллическую решетку. Аустенит… Читать ещё >

Разработка расчетных методов оценки живучести рабочих и опорных прокатных валков (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава 1. ОБЗОР И АНАЛИЗ ИССЛЕДОВАНИЙ ТЕМПЕРАТУРНО-СТРУКТУРНОГО И НАПРЯЖЕННОГО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЙ, А ТАКЖЕ ЖИВУЧЕСТИ ТЕРМООБРАБАТЫВАЕМЫХ ДЕТАЛЕЙ И ОСНОВНЫЕ ЗАДАЧИ, РАССМАТРИВАЕМ В РАБОТЕ
    • 1. 1. Методы расчета температурно-структурного состояния деталей
    • 1. 2. Методы расчета термических напряжений
    • 1. 3. Подходы к оценке живучести деталей
    • 1. 4. Основные задачи исследования
  • Глава 2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ СТАЛИ 25Н12К10М6 ПРИ ТЕРМООБРАБОТКЕ
    • 2. 1. Дилатометрическое исследование стали
    • 2. 2. Исследование механических свойств стали
      • 2. 2. 1. Изучение пластичности стали
      • 2. 2. 2. Исследование ползучести стали
    • 2. 3. Выводы по главе 2
  • Глава 3. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНО- СТРУКТУРНОГО И НАПРЯЖЕННОГО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЙ ПРИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ
    • 3. 1. Решение нелинейной нестационарной задачи теплопроводности для термообработки прокатных валков МКЭ
    • 3. 2. Математическое моделирование формирования структуры в прокатных валках при термообработке
    • 3. 3. Численное определение термических напряжений в прокатных валках
    • 3. 4. Выводы по главе 3
  • Глава 4. ОЦЕНКА ЖИВУЧЕСТИ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ
    • 4. 1. Методика вычисления эксплуатационных напряжений в прокатных валках стана кварто
    • 4. 2. Методика расчета на живучесть прокатных валков
    • 4. 3. Сравнительный анализ ресурса прокатных валков из традиционных и перспективных сталей
    • 4. 4. Выводы по главе 4

Значительная часть металлопродукции выпускается в настоящее время в России и за рубежом в виде листового проката. С каждым годом повышаются требования к качеству прокатываемого листа. Увеличивается степень обжатия при прокатке, возрастает доля труднодеформируемых материалов. Все это приводит к ужесточению условий работы прокатных валков, увеличению эксплуатационных напряжений, и как следствие, к повышению требований по их твердости и прочности. В связи я этим актуальной задачей является изготовление высококачественных крупногабаритных рабочих и опорных прокатных валков и оценка их живучести.

В настоящее время крупногабаритные прокатные валки производятся либо цельноковаными, либо биметаллическими. Для изготовления цельнокованых валков применяются, в основном, высокопрочные валковые стали 90Х, 90ХФ, 60ХСМ, 75ХМ, 75Х2СГФ, 9Х2МФ, 9X3МФ, 9Х5МФ и другие. При изготовлении биметаллических валков на ось, выполненную из обычной валковой стали, например 60ХН, наплавляют, слой высоколегированной стали, например 175Х7НМ5В2Ф5, или высокохромистого чугуна [1] толщиной от 40 до 70 мм. Материалы наплавки обладают хорошей прокаливаемостью и не требуют для получения требуемой твердости жестких режимов термообработки. Основное преимущество биметаллических валков по сравнению с цельноковаными заключается в значительной экономии в связи с использование для оси более дешевого материала.

Основная проблема при изготовлении как цельнокованых, так и биметаллических прокатных валков заключается в выборе оптимальных режимов термообработки валков. При неправильном выборе режимов термообработки в валке возникают остаточные напряжения, недопустимо высокого уровня, которые могут привести к зарождению и росту трещин, и как следствие к разрушению валка, иногда даже до начала эксплуатации. На заводах-изготовителях прокатных валков неоднократно наблюдались случаи брака по причине хрупких трещин, выявленных визуально или методами неразрушающегося дефектоконтроля сразу после окончания термообработки, а также при транспортировке и хранении [2]. Случаи самопроизвольного разрушения прокатных валков до эксплуатации или на ее ранних стадиях зарегистрированы, например, на Южно-Уральском машиностроительном заводе (МК «ОРМЕТО-ЮУМЗ») и ЗАО «Новокраматорский машиностроительный завод» (Украина).

Основным параметром, определяющим качество прокатного валка, является его стойкость [3], то есть количество металла прокатанного им до выхода из строя. Очевидно, что стойкость прокатного валка в первую очередь зависит от того из какого материала он сделан, и какая для него использовалась термическая обработка. Если с одной стороны режимы термообработки были недостаточно жесткими и на рабочей поверхности валка не сформировалась структура, отвечающая требованиям по твердости, валок быстро истирается и выкрашивается. С другой стороны, если режимы термообработки были излишне жесткими, то в валке возникают значительные остаточные напряжения, при которых валок быстро разрушается за счет интенсивно протекающих усталостных явлений при эксплуатации.

Экспериментальные методы определения остаточных термических напряжений малоэффективны, так как разрушающие методы предусматривают повреждение валка, представляющего собой уникальную дорогостоящую деталь, а неразрушающие методы обладают, как правило, высокой погрешностью. К тому же экспериментальные методы не позволяют определить временные напряжения, имеющие место непосредственно в процессе термообработки, а они в ряде случаев бывают выше остаточных [4].

В связи с этим на первый план выходят численные методы компьютерного моделирования, позволяющие проследить всю кинетику формирования структуры и остаточных напряжений в валке.

Термические напряжения в прокатных валках возникают вследствие неоднородности температурного поля и протекания структурных превращений, связанных с изменением объема. Последнее объясняется тем, что структура валковых сталей в процессе термической обработки не остается неизменной. При этом структуры стали (аустенит, перлит, бейнит и мартенсит) имеют различную кристаллическую решетку. Аустенит, имеет гранецентрированную кристаллическую решетку, перлит или бейнит — объемно-центрированную, мартенсит — тетрогональную [5]. При этом гранецентрированная решетка более плотно упакована по сравнению с другими, что приводит к объемным деформациям при структурообразовании. В связи с этим метод ¦ расчета термических напряжений должен включать в себя решение трех задач: нелинейной нестационарной теплопроводности, прогнозирования формирования структуры и собственно вычисления напряжений. Причем указанные задачи оказываются взаимосвязанными, так как теплофизические коэффициенты и механические характеристики стали, зависят не только от температуры, но и от структуры. Кроме этого в ходе самих структурных превращений происходит поглощение тепла при аустенизации и тепловыделения в процессе превращений аустенита в перлит, бейнит или мартенсит.

Значительный вклад в развитие расчетных методов определения термических напряжений внесли В. В. Абрамов, В. А. Ломакин, Н. П. Морозов, В. П. Полухин, В. А. Николаев, А. М. Легун, В. Г. Лешковцев, А. М. Покровский, В. Т. Фирсов, И. М. Борисов, В. С. Морганюк, В. Е. Лошкарев, Н. А. Адамова (Немзер), Н. И. Загряцкий, А. С. Киселев, ТЛпое, К. Тапака, Н.-У.Уп, 2.-С.Уаг^, З-ОешБ, А. Вако1а, ЗЛзклегка, 1. Коёп§ иез, Р. Магйпз, М. ЕЫеге, Н. МиНег, БХоЬе и др.

Несмотря на значительные успехи отечественных и зарубежных ученых в этом направлении, данная задача, в силу своей сложности, еще не является в настоящее время до конца решенной. Сложность задачи заключается в том, что протекание структурных превращений, оказывает большое влияние на механические характеристики [6] и теплофизические коэффициенты [7], а также приводит к выделению скрытой теплоты структурных превращений [8]. Значительные градиенты температур, особенно при индукционной закалке токами промышленной частоты (ТПЧ), вызывают пластическое деформирование, а нахождение материала в течение длительного времени под действием высоких температур способствует проявлению реономных свойств стали. Все это приводит к необходимости решать задачу определения термонапряжений в сложной физически нелинейной постановке. А именно, использовать модель ' упруговязкопластической среды с нестационарной структурой.

Актуальной проблемой листопрокатного производства является обеспечение постоянной толщины изготавливаемого листа. Разнотолщинность листа возникает в первую очередь вследствие изгиба рабочих валков в процессе прокатки. В станах кварто для уменьшения изгиба рабочих валков используются опорные валки, на которые передается основная часть усилия прокатки [9]. В какой-то мере снижению разнотолщинности способствует станочная профилировка рабочих валков по вогнутой параболе от 0,1 до 0,45 мм на диаметр и опорных валков по выпуклой параболе от 0,3 до 0,4 мм на диаметр, но в процессе эксплуатации прокатного стана за счет неравномерного износа валков эта профилировка пропадает [10]. В связи с этим важную роль приобретает применение системы противоизгиба, суть которой заключается в приложении к рабочим валкам сил выгибающих их в противоположном направлении, и тем самым выравнивающим стрелу прогиба. Как правило, в отраслевых методиках усилия противоизгиба выбираются посредством прикидочных расчетов и имеющихся ориентировочных значений, полученных в процессе эксплуатации аналогичных прокатных станов. В настоящей работе разработана методика численного определения усилий противоизгиба, и что особенно ценно с учетом остаточных напряжений от термической обработки, а они, как известно [11], превышают эксплуатационные напряжения.

Важной проблемой при эксплуатации прокатных станов является определение долговечности (количества циклов до разрушения) рабочих и опорных валков и своевременная замена дефектных валков с целью предотвращения аварийной остановки прокатного стана. Определение долговечности целесообразно проводить путем оценки живучести прокатных валков, то есть вычисления числа циклов нагружения, при котором исходная трещина, выявленная методами ультразвукового контроля, вырастет до критического размера. Причем в расчете необходимо учитывать не только эксплуатационные, но и остаточные термические напряжения.

В настоящее время валки тонколистовой холодной прокатки в основном закупают за рубежом. Это связано с тем, что такие отечественные валки не обладают высокой стойкостью. Простои прокатного стана приводят к высоким материальным затратам, и поэтому экономически оправдано купить более дорогой валок за рубежом, чем терпеть значительные убытки за счет простоев. Наибольшей долговечностью обладают прокатные валки, имеющие высокую твердость бочки, способствующую повышенной износостойкости, и невысокие остаточные термонапряжения. Добиться такого сочетания: высокой твердости и низких остаточных напряжений при использовании традиционных валковых сталей не удается. Обычные валковые стали (90Х, 90ХФ, 60ХСМ, 75ХМ и др.) с содержанием хрома до 1% не обладают высокой прокаливаемостью, и поэтому для них нужно использовать жесткие режимы термообработки, приводящие к формированию значительных остаточных термонапряжений. Эти остаточные напряжения, складываясь при эксплуатации с рабочими напряжениями от прокатки, сильно снижают долговечность прокатных валков, за счет высокой скорости роста усталостных трещин.

Таким образом, изготовление крупногабаритных прокатных валков, отвечающих мировому уровню, возможно только при использовании новых материалов, обладающих повышенной прокаливаемостью [5], высокими прочностными характеристиками (пределом текучести а0>2 и пределом прочности ав), а также значительной вязкостью разрушения К1с. Использование таких материалов не требует жестких режимов закалки (охлаждении в воде или масле), так как требуемая твердость бочки достигается уже при нормализации (охлаждении на воздухе), что приводит к значительному снижению уровня остаточных напряжений. Также снижение остаточных напряжений происходит за счет сокращения зон пластического деформирования при увеличении пределов текучести и прочности.

Всеми этими свойствами обладают сплавы, легированные хромом, никелем, молибденом, вольфрамом, ванадием. К таким сплавам относятся высокохромистые инструментальные быстрорежущие стали с содержанием хрома 3−5%, высоколегированные никель-кобальт-молибденовые стали с карбидно-интерметаллидным упрочнением, а так же хромо-никель-молибденовые чугуны [5]. В этих сталях и чугунах мартенситная или бейнитная структуры, обеспечивающие заданную твердость рабочей поверхности валка, образуются даже при медленном охлаждении, в процессе которого не формируются высокие термические напряжения. Это дает основание для поиска режимов термообработки, обеспечивающих низкие значения временных и остаточных напряжений и способствующих увеличению долговечности валков. Создание отечественных биметаллических валков с наплавкой из таких материалов является чрезвычайно актуальной задачей.

Целью настоящей диссертации является разработка расчетных методов и создание программных средств для определения живучести рабочих и опорных валков клети кварто прокатного стана с учетом остаточных напряжений от термообработки. Проведение работы связано с экспериментальным исследованием физико-механических свойств стали 25Н12М6К10 с карбидно-интерметаллидным упрочнением, являющейся перспективной для создания высококачественных биметаллических валков нового поколения. На базе экспериментальных исследований в диссертации создана математическая модель термомеханических процессов, позволяющая определить временные и остаточные напряжения при термической обработке таких прокатных валков. Для определения эксплуатационных напряжений в валках клети кварто разработана методика решения объемной контактной задачи. Решение указанной задачи позволяет определить рациональные значения усилий системы противоизгиба. В качестве основного объекта исследования был выбран холоднолистовой четырех валковый прокатный стан КВАРТО 600/1500×1700.

На защиту выносятся следующие основные результаты диссертационной работы:

1. Результаты экспериментального исследования деформирования стали 25Н12М6К10 и формирования структуры в температурном диапазоне от 20 до 1200 °C.

2. Результаты экспериментального исследования пластичности стали 25Н12М6К10 в интервале температур, характерном для термообработки прокатных валков.

3. Результаты экспериментального исследования ползучести стали 25Н12М6К10 при уровнях напряжений и температурах, характерных для термической обработки прокатных валков.

4. Методика расчета кинетики формирования структуры и коэффициента линейного расширения стали 25Н12М6К10 при термообработке.

6. Методика расчета остаточных напряжений в биметаллических валках при термообработке, основанная на модели упруговязкопластической среды с нестационарной структурой.

7. Основанная на решении методом конечных элементов (МКЭ) контактной задачи в объемной постановке методика расчета эксплуатационных напряжений в рабочих и опорных валках клети кварто, учитывающая остаточные напряжения от термообработки, и позволяющая определить рациональные значения сил противоизгиба.

8. Методика оценки живучести прокатных валков с целью определения их долговечности ресурса, учитывающая остаточные и эксплуатационные напряжения.

Диссертационная работа выполнена на кафедре «Сопротивление материалов» Восточно-Сибирского государственного технологического университета (ВСГТУ, г. Улан-Удэ) и кафедре ¦ «Прикладная механика» МГТУ им. Н. Э. Баумана. Основные положения и результаты диссертации получены в рамках выполнения Гранта РФФИ № 06−08−141 «Исследование и прогнозирование прочности и живучести термонагруженных деталей, выполненных из материала с нестабильной структурой» и Государственного контракта № 02.513.11.3487 от 08.10.2009 г. «Создание программных средств и расчетных методов компьютерного моделирования физико-механических процессов и наноструктурирования в сталях с нестационарной структурой при термонагружении».

По результатам работы подана заявка на патент «Способ изготовления высокопрочного бандажированного прокатного валка» (Per. № 2 010 120 189 от 20.05.2010). Результаты компьютерного моделирования, полученные в процессе работы над диссертацией, внедрены на Южно-Уральском машиностроительном заводе (МК «ОРМЕТО-ЮУМЗ») при изготовлении прокатных валков.

В ходе выполнения диссертационной работы результаты исследования докладывались на Всероссийской молодежной научно-технической конференции: Молодые ученые Сибири (Улан-Удэ, 2008 и 2009), VI международной конференции «Проблемы механики современных машин» (Улан-Удэ, 2009), Первой Межвузовской научной конференции студентов, магистрантов, аспирантов и молодых ученых (Братск, 2009), XVI международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых (Томск, 2010), научном семинаре кафедры «Сопротивление материалов» ВСГТУ в 2007;1010 годах, а также на научном семинаре по Динамике и прочности машин кафедры «Прикладная механика» МГТУ им. Н. Э. Баумана в 2008 и 2010 годах. Основные положения диссертации опубликованы в 8 работах [12—19].

Общие выводы и основные результаты работы.

1. Усовершенствована, основанная на решении нелинейной нестационарной задачи теплопроводности и теории изокинетических реакций, методика расчета температурно-структурного состояния прокатных валков, в том числе и биметаллических, в процессе современных видов термической обработки, учитывающая зависимость теплофизических коэффициентов не только от температуры, но и структуры, а также выделения и поглощения тепла при структурообразовании.

2. Разработана методика расчета НДС прокатных биметаллических валков с наплавкой из высоколегированной стали с карбидно-интерметаллидным упрочнением при термообработке, основанная на решении двумерной осесимметричной задачи термоупруговязко-пластичности для материала с нестационарной структурой.

3. Проведено дилатометрическое исследование стали 25Н12М6К10 с карбидно-интерметаллидным упрочнением стали, что позволило получить эмпирические формулы для вычисления свободной деформации гетерогенной структуры в зависимости от температуры и структурного состава, а также описать кинетику прямого и обратного мартенситного превращений при термообработке стали.

4. Проведено испытания на пластичность и ползучесть стали 25Н12М6К10, получены уравнения состояния, необходимые для решения задачи термоупруговязкопластичности для материала с нестационарной структурой, применительно к термической обработке крупногабаритных биметаллических прокатных валков из этой стали.

5. Для определения эксплуатационных напряжений в валках в конечно-элементной среде АЫ8У8 решена контактная задача в объемной постановке с учетом остаточных термических напряжений.

6. Разработана методика оценки долговечности рабочих и опорных валков прокатного стана КВАРТО, основанная на решении задачи живучести в детерминированной постановке с учетом остаточных напряжений от термической обработки.

7. Посредством проведенного компьютерного анализа установлено, что долговечность биметаллических прокатных валков с наплавкой из стали с карбидно-интерметаллидным упрочнением 25Н12М6К10 в два-три раза выше, чем цельнокованых валков из традиционной валковой стали 90ХФ, что предопределяет целесообразность изготовления таких валков нового поколения.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Математическое моделирование температурно-структурного состояния при закалке композитных прокатных валков / A.M. Покровский и др. // Сталь. 2006. № 2. С. 63−65.
  2. И.Н. Оборудование прокатных цехов: эксплуатация и надежность. М.: Интермет инжиниринг, 2004. 315 с.
  3. Огарков Н. Н, Беляев А. И. Стойкость и качество прокатных валков. Магнитогорск: МГТУ, 2008. 131 с.
  4. Р.К., Покровский A.M., Лешковцев В. Г. Прочность термообрабатываемых прокатных валков. М.: Изд. МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2004. 264 с.
  5. А.П. Металловедение. М.: Металлургия, 1986. 542 с.
  6. В.Е. К вопросу об изменении предела текучести стали в процессе распада аустенита // Металловедение и термическая обработка металлов. 1988. № 1. С. 59−60.
  7. Н.И. Исследование с помощью ЭВМ тепловых процессов при закалке стали // Металловедение и термическая обработка металлов. 1976. № Ю. С. 8−13.
  8. Н.Ю. Технология нагрева стали. М.: Металлургиздат, 1962.568 с.
  9. А.И. Теория продольной прокатки. М.: Металлургия, 1980.319 с.
  10. Е.Б. Численное определение напряженно-деформированного состояния в валках и усилий противоизгиба в четырехвалковой клети прокатного стана // Вестник МГ ТУ им. Н. Э. Баумана. Машиностроение. 2010. № 1(78). С. 45−53.
  11. A.M., Бочектуева Е. Б. Расчет НДС в рабочих и опорных валках клети кварто холоднолистового стана // Проблемы механики современных машин: Материалы четвертой международной конференции. Улан-Удэ, 2009. Том 2. С. 201−208.
  12. A.M., Бочектуева Е. Б. Расчет усилий противоизгиба прокатного стана кварто с учетом остаточных термонапряжений в валках //Производство проката. 2009. № 2. С. 14−18.
  13. Моделирование структурного состояния и напряжений в прокатных валках при индукционной закалке / A.M. Покровский и др. // Металловедение и термическая обработка металлов. 2010. № 9. С. 40−43.
  14. Е.Б. Определение величины усилия противоизгиба для клети кварто прокатного стана // Молодые ученые Сибири: Материалы Всероссийской молодежной научно-технической конференции. Улан-Удэ, 2008. С. 35−39.
  15. П., Савчук А. Проблемы термопластичности // Проблемы теории пластичности и ползучести. М.: Мир, 1979. С. 94−202
  16. JI.A. Методы решения нелинейных задач теплопроводности. М.: Наука, 1975. 228 с.
  17. A.B. Теория теплопроводности. М.: Высшая школа, 1967. 600с.
  18. Н.Ю. Технология нагрева стали. М.: Металлургиздат, 1962.568 с.
  19. Теплофизические свойства веществ / Ред. Н. Б. Варгафтика. M.-JL: Госэнергоиздат, 1956. 367 с.
  20. .Е. Физические свойства сталей и сплавов, применяемых в энергетике. M.-JL: Энергия, 1967. 239 с.
  21. A.A. Справочник термиста. М.: Машгиз, 1961. 390 с.
  22. Исследование теплофизических свойств стали ШХ15 в процессе нагрева / B.C. Хомутин и др. // Известия АН. Металлы. 1978. № 4. С. 191 193.
  23. В.Е. Температурное и напряженное состояния крупных поковок при охлаждении в процессе термической обработки: дис.. канд. тех. наук. Ленинград. 1983. 256 с.
  24. H.A. Теплофизическое обоснование режимов термообработки крупных прокатных валков: дис.. канд. тех. наук. Свердловск. 1986. 224 с.
  25. A.B., Цырельман Н. М. Исследование температурных полей в пространственно-неоднородной среде // Тезисы докладов VI Минского международного форума по тепло и массообмену. Минск. 2008. Т.1. С. 263−264.
  26. В.А. Аналитическое решение нелинейных задач теплопроводности // Изв. вузов и энергетических объединений СНГ. 2005. № 5. С. 66−73.
  27. Г., Егер Д. Теплопроводность твердых тел. М.: Наука, 1964.488 с.
  28. Н.М. Нагрев и охлаждение металла. М.: Машиностроение, 1973. 192 с.
  29. А.И., Жидких А. И. Расчеты теплового режима твердых тел. Л.: Энергия, 1976. 352 с.
  30. О. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975.543 с.
  31. Н.С., Жидков Н. П., Кобельков Г. М. Численные методы. М: БИНОМ, 2008. 640 с.
  32. A.A., Гулин. A.B. Численные методы. М: Наука, 1989.432 с.
  33. Г. Н., Лепешкин А. К. Математическое моделирование фазовых превращений при высокоинтенсивном охлаждении //Тепловые процессы в технике. 2009. № 1. С. 29−34.
  34. Математическая модель нагрева призмы при грачничных условиях третьего рода / Ю. М. Плескачевский и др. // Инженерно-физический журнал. 2007. Т. 80, № 6. С. 3−8.
  35. Расчет процессов аустенизации и формирования структур при закалке поверхности прокатных валков с применением индукторов ТПЧ / A.C. Зубченко и др. // Металловедение и термическая обработка металлов. 2006, № 7. С. 43−48.
  36. Yalcin К., Eckehard S. Strategy to reduce the quenching stress and warpage // Head process. 2007.Vol. 5, N 3. C. 232−235.
  37. Song X., Fu H. Effect of heat treatment on the properties of a multicomponent low alloy wear-resistant steel // China Foundry, 2007.Vol. 4, N 1. C. 18−21.
  38. Физическое металловедение: Пер. с англ. / Ред. Р. Кана и П.Хаазена. М.: Металлургия, 1987.Т. 2. 492 с.
  39. A.A., Попова J1.E. Изотермические и термокинетические диаграммы распада переохлажденного аустенита. М.: Металлургия, 1965. 496 с.
  40. Дж. Теория превращений в металлах и сплавах: Пер. с англ. М.: Мир, 1978. Ч. 1. 808 с.
  41. Л.П. Профилактика разрушений и новые технологии термообработки. М: Машиностроение, 2003. 252с.
  42. Е.В., Захарова Е. Б. Математическое моделирование кристаллической структуры и усадочных дефектов крупных стальных слитков // Региональная конференция молодых исследователей Волгоградской области: Тезисы докладов. Волгоград. 2006. С. 157−158.
  43. A.B. Идентификация теплового и термонапряженного состояний двухслойного цилиндра по поверхностным перемещениям // Прикладная механика. 2008. № 1. С. 40−47.
  44. Hunkel М., Lubben Th., Hoffmann F. Simulation von inneren Spannungen in den Teilen der Walzlagerstahl 1 ООСгб bei der Warmebehandlung // HTM: Harter-techn. Mitt. 2004.59, № 4. C. 252−261.
  45. С. М., Казаковцев И. А. Оценка напряженно-деформированного состояния полого вала, цементируемого по внешнему контуру // Мат. моделирование и краевые задачи: Тр. 4 Всерос. науч. конф. с междунар. участием. Самара, 2007. С. 283−286.
  46. Особенности распределения остаточных напряжений в цилиндрических деталях после дробеструйной обработки / В. Ф. Палов и др. // Математическое моделирование и краевые задачи: Тез. докладов Всерос. научно-техн. конф. Самара. 2008. С.229−232.
  47. Р.Ф. Численное моделирование нелинейных процессов теплопроводности с фазовыми превращениями: дис.. канд. физ.-мат. наук. Казань. 2007. 256 с.
  48. С.М. Разработка расчетно-экспериментального метода определения термонапряженного состояния прокатных валков в процессе закалки: дис.. канд. тех. наук. Пермь. 1994. 256 с.
  49. В.Е. Регулирование закалочных напряжений в полых цилиндрических изделиях // Изв. вузов. Черная металлургия. 1984, № 11. С. 90−94.
  50. H.H. Ползучесть в обработке металлов. М.: Машиностроение, 1986. 222 с.
  51. В.В. Напряжения и деформации при термической обработке стали. Киев-Донецк: Вища школа, 1985. 133 с.
  52. В.А. Задача определения напряжений и деформаций в процессах термической обработки // Изв. АН. Отд техн. наук. Механика и машиностроение. 1959, №. 1. С. 103−110.
  53. В.А. Теоретическое определение остаточных напряжений при термической обработке металлов // Проблемы прочности в машиностроении. 1959, №. 2. С 72−83.
  54. Производство и эксплуатация крупных опорных валков / Н. П. Морозов и др. М.: Металлургия. 1977. 77 с.
  55. Моделирование механических свойств стали в нестационарных температурных полях / Н. П. Морозов и др. // Обработка металлов давлением: Межвуз. сб. (Свердловск). 1984. Вып. 11. 496 с.
  56. Ю.В., Фабер В. М. Особенности кинетики распада переохлажденного аустенита легированных сталей в перлитной области // Металловедение и термическая обработка металлов. 2001. № 2. С. 3−8.
  57. Проблема оптимизации закалки прокатных валков и методы ее решения / H.A. Адамова и др. // Металловедение и термическая обработка. 1990. № 9. С.19−23.
  58. Совершенствование технологии термической обработки прокатных валков с использованием математического моделирования / Ю. А. Карасюк и др. // Тяжелое машиностроение. 1992. № 5. С.
  59. В.Е., Немзер Г. Г., Самойлович Ю. А. Определение теплофизических характеристик стали из решения обратной задачи теплопроводности // Промышленная теплотехника. 1980. Т. 2, № 31. С. 22−28.
  60. Ю.А., Лошкарев В. Е. Определение температурных полей изделий при закалке // Металловедение и термическая обработка металлов. 1980. № 4. С. 10−13.
  61. В.Е. Термонапряжения в закаливаемых стальных изделиях цилиндрической формы с осевым отверстием // Инж.-физ. журнал. 1984. Т. 46, № 3. С. 491−498.
  62. В.Е. О взаимосвязи закалочных напряжений и структурных превращений стали // Изв. АН. Металлы. 1985, № 5. С. 86−89.
  63. В.Е. Математическое моделирование процесса закалки с учетом влияния напряжений на структурные превращения в стали // Металловедение и термическая обработка металлов. 1986. № 1. С. 2−6.
  64. В.Е. Расчет закалочных напряжений с учетом пластичности превращения и влияния напряжений на кинетику распада аустенита // Изв. вузов. Черная металлургия. 1988. № 1. С. 111−116.
  65. Ruan Y. A steady-state thermomechanical solution of continuously quenched axisymmetric bodies // Journal of Applied Mechanics. 1999. Vol. 66, N 2. P. 334−339.
  66. Н.И. Расчет напряженно-деформированного состояния при закалке // Прикладные проблемы прочности и пластичности: Алгоритмизация и автоматизация решения задач упругости и пластичности. Горький: Изд. Горьк. ун-та, 1980. С. 97−98 с.
  67. Н.И., Виноградова Т. П. Исследование напряженно-деформированного состояния при закалке // Тепловые напряжения в элементах конструкций (Киев). 1980, № 20. С. 90−94.
  68. Закономерности распределения остаточных напряжений в упрочненных цилиндрических деталях с отверстием различного диаметра / В. Ф. Павлов и др. // Математическое моделирование и краевые задачи: Труды 4 Всерос. науч. конф. Самара. 2007. С. 171−174.
  69. И.А. Термическая обработка ответственных деталей в энергомашиностроении // Металловедение и термическая обработка металлов. 1979. № 9. С. 2−6.
  70. И.А., Минков А. Н., Шейко B.C. Регулируемая закалка крупных изделий в водовоздушных охладительных установках // Металловедение и термическая обработка металлов. 1990. № 2. С. 2−4.
  71. А.А., Левитан Л. М. Регулируемая закалка: спрейерное и водовоздушное охлаждение // Металловедение и термическая обработка металлов. 1999. № 2. С. 9−12.
  72. Температурные поля, деформации и напряжения в цельнокатаных вагонных колесах при различных режимах торможения / В. Г. Иноземцев и др. // Вестник ВНИИ железнодорожного транспорта. 1994. № 7. С. 13−17.
  73. А.С. Компьютерное моделирование тепловых, структурных и деформационных процессов при термических технологических воздействиях // Заводская лаборатория. 1999. Т. 65, № 1. С. 111−116.
  74. B.C. Методика расчета теплового и напряженно-деформированного состояния стальных изделий сложной формы // Проблемы прочности. 1982. № 6. С. 80−85.
  75. B.C., Кобаско Н. И., Харченко В. К. О возможности прогнозирования закалочных трещин // Проблемы прочности. 1982. № 9. С. 63−68.
  76. Inoe Т., Tanaka К. An elastic-plastic stress analysis of quenching considering a transformation // Internation Journal of Mechanical Sciences. 1975. Vol. 17, N5. P. 361−367.
  77. Coupard D., Palinluk Т., Ji V. Residual stresses during induction hardening of steel surface // Materials Science and Engineering. 2008.487, № 1−2. C.328−339
  78. Zabaras N., Mukherjee S., Arthur W.R. A numerical and experimental study of quenching of circular cylinders // Journal of Thermal Stresses. 1987. Vol. 10, N3. P. 177−191.
  79. Finite element analysis of temperature field wish phase transformation and non-linear surface heat-transfer coefficient during quenching /H.Cheng,
  80. S.Zhang, H. Wang, J. Li // Appl. Math, and Mech. Engl. Ed. 1998. Vol. 19, N 1. P. 15−20.
  81. Bakota A., Iskierka S. Numerical analysis of phase transformations and residual stresses in steel cone-shaped elements hardened by induction and flame methods // Int. Journal Mech. Sci. 1999. Vol. 40, N 6. P. 617−629.
  82. Ehlers M., Muller H., Lohe D. Simulation of stresses, residual stresses and distortion in stepped cylinders of AISI 4140 due to martensitical hardening by immersion cooling // Journal Phys. Sec. 4. 1999. Vol. 9, N 9. P. 333−340.
  83. Wang Z.-G., Inoue T. Analysis of temperature, structure and stress during quenching // Journal of the Society Materials Science of Japan. 1983, N 360. P. 991−1003.
  84. В.Г., Покровский A.M., Бойков B.H. Математическое моделирование процессов превращения переохлажденного аустенита в эвтектоидных сталях // Металловедение и термическая обработка металлов. 1988. № 1.С. 17−19.
  85. В.Г., Покровский A.M. Ползучесть сталей в процессе бейнитного превращения // Известия вузов. Черная металлургия. 1992. № 7. — С. 457.
  86. A.M., Лешковцев В. Г. Расчетное определение структуры и твердости прокатных валков после индукционной закалки // Металловедение и термическая обработка металлов. 1997. № 9. С. 31−34.
  87. A.M., Лешковцев В. Г. Расчет напряжений в прокатных валках при индукционной закалке // Известия вузов. Черная металлургия. 1998. № 7. С. 31- 38.
  88. В.Г., Покровский А.М Расчет закалочных напряжений в стальных деталях с учетом упруговязкопластических свойств и изменения фазового состава // Известия АН. Механика твердого тела. 1999. № 2. С. 101— 107.
  89. В.Г., Покровский A.M. Применение сталей с высокой прокаливаемостыо для изготовления крупногабаритных прокатных валков
  90. Металловедение и термическая обработка металлов. 2007. № 11. С. 4044.
  91. Г. П. Механика хрупкого разрушения. М.: Наука, 1974.416 с.
  92. В.З., Морозов Е. М. Механика упруго-пластического разрушения. М.: Наука, 1985. 505 с.
  93. С.Я. Методология определения характеристик сопротивления развитию трещин (трещиностойкости) материалов при циклическом нагружении // Физико-химическая механика материалов. 1981. № 4. С. 100−110.
  94. ЮЗ.Нотт Дж. Основы механики разрушения. М.: Металлургия, 1978.256 с.
  95. Вычислительные методы в механике разрушения / Ред. С.Алтури. М.: Мир, 1990. 505 с.
  96. Г. Механика упругопластического разрушения. М.: Мир, 1993. 450 с.
  97. В.В. Механика квазихрупкого разрушения материалов. Киев: Наукова думка, 1991. 416 с.
  98. Механика разрушений и прочность материалов: Справочное пособие / Ред. В. В. Панасюка. Киев: Наукова думка, 1988. Т.4. 679 с.
  99. Выбор величины натяга крупных пресовых соединений с учетом технологии их изготовления / В. Т. Фирсов и др. // Вестник машиностроения. 1987. № 3. С. 30−31.
  100. Исследование и внедрение способа, обеспечивающего повышение стойкости составных прокатных валков / В. Т. Фирсов и др. // Тяжелое машиностроение. 1991. № 5. С. 24−25.
  101. Оценка трещиностойкости металла и расчет критического размера дефекта бандажей крупных составных опорных валков / О. И. Романив и др. // Физико химическая механика материалов. 1990. № 2. С. 61−68.
  102. Е.М., Никишков Г. П. Метод конечных элементов в механике разрушения. М.: Наука, 1980. 215 с.
  103. Leung A.Y.T., Su R.K.L. Now-level finite element study of axisymmetric cracks // Int. J. Fract. 1998. Vol. 89, N 2. P. 193−203.
  104. ПЗ.Остсемин A.A., Платонов А. Д., Кравец П. Я. Определение коэффициентов интенсивности напряжений для образца методом конечных элементов // Заводская лаборатория. 1998. Т. 64, №. 2. С. 46−49.
  105. Е.М., Костенко П. В. Метод сечений для расчета натурных деталей с трещинами // Заводская лаборатория. 1999. Т. 65, №. 7. С. 31−34.
  106. А.Б., Островский А. Б. Определение коэффициента интенсивности напряжений для поверхностных трещин методом сечений // Строительная механика и расчет сооружений. 1986. №. 5. С. 29−32.
  107. ГОСТ 25.506−85. Сталь. Методы испытаний и оценки вязкости разрушения. М., 1985. 61 с.
  108. Трещиностойкость материала крупных опорных валков прокатных станов / В. А. Зазуляк и др. // Физико-химическая механика материалов. 1984. №.5. С. 95−96.
  109. М.Я., Шашко А. Я., Харченко В. Д. Влияние макроструктуры на трещиностойкость валковой стали 9ХФ // Физико-химическая механика материалов. 1984. №. 5. С. 96−97.
  110. А.П., Чернявский A.A. Методика экспериментальных исследований циклической трещиностойкости материалов в неизотермических условиях // Проблемы прочности. 2005. № 2. С. 151−158.
  111. В.В., Симонов Ю. Н., Митрохович H.H. Влияние закалки и отпуска на циклическую трещиностойкость мартенситно стареющих сталей. // Металловедение и термическая обработка металлов. 2004. № 9. С. 28−31
  112. Чигарев A.B. ANSYS для инженеров. M.: Машиностроение, 2004.328 с.
  113. П.С. Разработка и исследование двухмерной модели изгиба валков четырехвалковой клети // Производство проката. 2005. № 8. С. 10−16.
  114. Влияние остаточных напряжений на выносливость сварных соединений / К. Н. Иманбеков и др. // Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте: Труды 7-й Междунар. конф. Санкт-Петербург, 2008. С.89−90.
  115. В.А., Фалдин A.A. Эффект запоминания формы и структурная наследственность в стали 40ХНЗМ // Физика металлов и металловедение. 1984. Т. 58, вып. 1. С. 106−112.
  116. Ю.Н., Милейко С. Т. Кратковременная ползучесть. М.: Наука, 1970. 222 с.
  117. В.И. Сопротивление материалов. М.: Изд-во МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2001. 591 с.
  118. Сопротивление деформации и пластичность стали ШХ15 // Обработка металлов давлением: Межвуз. сб. (Свердловск). 1979. Вып. 6. С.17−23.
  119. H.H. Прикладная теория пластичности и ползучести. М.: Машиностроение, 1975. 400 с.
  120. H.H. Численные методы. М.: Наука, 1978. 512 с.
  121. Tjong S.C., Zhang J.S. Abnormal creep behavior of ferritic Fe-24Cr-4A1 stainless steel // Sei. Met. et Mater. 1994. Vol. 30, N 11. P. 1397−1402.
  122. JI. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979. 392 с.
  123. H.H. Метод конечных элементов в расчетах деталей тепловых двигателей. Л.: Машиностроение, 1983. 212 с.
  124. В.Ф., Паничкин Н. Г., Песков Ю.А. Некоторые вопросы численного решения нелинейных задач нестационарной теплопроводности
  125. Проблемы механики и теплообмена в космической технике. М.: Машиностроение, 1982. С. 242 249.
  126. А.Е., Рыскин С. Е. Индукторы для индукционного нагрева. JL: Энергия, 1974. 264 с.
  127. Ю.А., Немзер Г. Г., Кабаков З. К. Математическая модель процесса охлаждения стальных изделий с учетом распада аустенита // Металловедение и термическая обработка металлов. 1979. № 9. С. 12 14.
  128. С.Я., Островский Г. А., Рыскинд A.M. Расчет распределения температур и напряжений при закалке цилиндрических деталей // Металловедение и термическая обработка металлов. 1986. № 10. С. 52−55.
  129. Термопрочность деталей машин / Ред. И. А. Биргера, Б. Ф. Шорра. М.: Машиностроение, 1975. 456 с.
  130. Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. М.: Наука, 1966. 752 с.
  131. П. Основные вопросы вязкопластичности. М.: Мир, 1968.176 с.
  132. B.C. Прикладные задачи термопрочности элементов конструкций. М.: Машиностроение, 1985. 294 с.
  133. Расчеты на прочность в машиностроении / Ред. С. Д. Пономарев и др. М.: Машгиз, 1958. Т. 2. 974 с.
  134. А.И. Основы теории прокатки. М.: Металлургия, 1965.248 с.
  135. В.И. Курс высшей математики. М.: Физматгиз. 1959. Т. 2.628 с.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!